книги / Специальные методы электрических измерений
..pdfнием —/соЛ4, включенным в диагональ питания моста, и входным сопротивлением эквивалентной четырехплечей
схемы «моста (рис. 6-44), вычисленным относительно то чек аЬ'
Угол сходимости моста ус будет равен:
Ус = |
аг&- - ^ - а г § ^ , |
(6-69) |
|
где р и д — регулируемые параметры |
сопротивления 2±. |
||
Подставляя (6-67) в (6-69), имеем: |
|
|
|
Тс = |
02. |
02. |
|
агг - д ^ - а г в - ^ - . |
|
Таким образом, угол сходимости ус будет равен углу, образуемому между приращениями сопротивления 24, вызванными изменением параметров р и <7, что согла суется с утверждением, высказанным в § 6-4.
Перейдем к рассмотрению мостов с последователь ным включением тесно связанных плеч. Одна из схем таких мостов представлена на рис. 6-45. Измеряемым сопро тивлением является 2\, плечом сравнения — 22\ Ьз и Ь\ — ка тушки с тесной индуктивной связью, выполненные на одном сердечнике из ферромагнети ка; Лз и Л?4—-активные сопро тивления обмоток этих кату шек (как и в предыдущем
случае, потерями в сердечнике пренебрегаем). Обмотки катушек включены согласно-последовательно, т. е.
э.д. с. взаимной индуктивности направлена согласно с
э.д. с. индуктивностей 1з и 14. Уравновешивание моста производится путем регулировки параметров сопротив ления 22\ переключение пределов — изменением количе ства витков пз и /г4.
Найдем условие равновесия моста. Для этого, как и в предыдущем случае, воспользуемся преобразова нием цепи, состоящей из катушек Ьз и Ь\ с взаимной индуктивностью ЛГ, в звезду. Учитывая включение ка тушек Ьз и Т/4, после преобразования получаем эквива лентную схему, представленную на рис. 6-46, т. е. схе-
232
му обычного четырехълечего моста с включенной в диагональ указателя отрицательной индуктивностью
—М. В третье и четвертое плечи этого моста, кроме 1*з,
Яз, Ы и /?4> также включены эквивалентные положи тельные индуктивности, величина которых равна М. Из рис. 6-46 следует, что условием равновесия моста будет равенство
Н = 2 1(Я8+ /«>/,, + /»М) — (Я4+ /«!« + |
/*А0= |
о. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
(6-70) |
Так как |
равенство (6-70) |
аналогично (6-12), |
то при тес |
||||
ной индуктивной |
связи, |
т. е. при |
М = | / |
а также |
|||
при |
(6-67). |
и Я4— « ]/Г 4, получим |
результат, |
ана |
|||
логичный |
Следовательно, |
после |
преобразований |
||||
с учетом упомянутых выше условий будем иметь: |
|
||||||
|
|
Н = 2 хпг — 2 2пл= 0. |
|
(6-71) |
Измеряемое комплексное сопротивление определится по формуле
2 , = 2 3 . |
(6-72) |
ПЛ |
|
Сопротивление 22 является регулируемым. Переклю чение пределов измерения производится путем измене
ния отношения витков пг Как видно из (6-72), мост
также пригоден только для сравнения сопротивлений, одинаковых по фазе. Что касается метрологических ха рактеристик, то данный мост аналогичен мосту с парал лельным включением тесно связанных плеч. Защита
233
Моста также может быть осуществлена довольно про сто, так как паразитные сопротивления (емкости .и т. п.) между точками а, с1'и Ь, й в отличие от обычных мостов лишь в незначительной степени влияют на точность вы полнения равенства (6-72).
Относительная чувствительность моста, схема кото рого представлена на рис. 6-45, определяется так же, как и чувствительность обычного четырехплечего моста:
|
|
с ° _и |
А |
|
|
|
|
|
°и |
|
аЬ(1 + Л)2 |
|
|
Так как А |
|
т*, |
то имеем: |
|
|
|
|
|
П3 |
|
|
|
|
5" |
= У „ |
2, |
„ |
V,аь: |
(6-73) |
|
|
|
+ 2, |
— + 2+ Пг |
|||
|
|
22+ 2 |
На |
И. |
Из (6-73) следует, что максимальное значение чувстви тельность будет иметь при п3 = пл. При выполнении этого условия
рО _ОаЬ
— —
Аналогично предыдущему угол сходимости ус этого моста будет равен:
д2о |
„ 02. |
Тс= а г ^ - ^ — аг& д(1
где р и <7— регулируемые параметры комплексного со противления 72. Следовательно, угол сходимости ус ра вен углу, образуемому между приращениями сопро тивления 2 2, вызванными изменением параметров р
и
Необходимо подчеркнуть, что, несмотря на некото рое внешнее, формальное сходство, мосты с параллель ным и последовательным включением плеч с тесной индуктивной связью существенно отличаются друг от друга по состоянию сердечника при равновесии. В мосту с параллельным включением индуктивных плеч (рис. 6-43) при равновесии сердечник оказывается практически ненамагниченным, так как потоки взаимо индукции и самоиндукции направлены навстречу друг другу. В мосту с последовательным включением индук-
234
тивных плеч (рис. 6-45), где эти потоки направлены со гласно, сердечник постоянно (в том числе и при равно весии) находится в намагниченном состоянии.
В заключение рассмотрим коротко двойные мосты с комбинированным включением тесно связанных плеч. Одна из схем таких мостов изображена на рис. 6-47. Для упрощения дальнейших
выкладок при |
|
построении |
|
|||
схемы |
принято, |
|
что |
актив |
|
|
ные сопротивления |
обмоток |
|
||||
всех катушек индуктивности |
|
|||||
равны |
нулю. |
В |
большин |
|
||
стве случаев такое предполо |
|
|||||
жение |
не вносит значитель |
|
||||
ных |
неточностей |
в |
резуль |
|
||
тат, так как обмотки кату |
|
|||||
шек |
всегда стремятся вы |
|
||||
полнить так, чтобы они име |
|
|||||
ли пренебрежимо малое ак- |
|
|||||
тивноесопротивление. Изме |
сопротив |
|||||
ряемым |
сопротивлением в мосту является 2\\ |
|||||
ление |
24, при помощи которого производится |
уравнове |
||||
шивание моста, |
служит плечом сравнения. |
Второе и |
третье плечи моста представляют собой катушки индук тивности /,2 и 1 3 с тесной индуктивной связью. Роль ка тушек Ь3', Ьа аналогична назначению катушек 1 3, ^4 в мосту с последовательным включением тесно связанных плеч (рис. 6-45): они служат в качестве точного делите ля напряжения, коэффициент деления которого в изве стных пределах практически не зависит от нагрузки от дельных плеч.
Определим условие равновесия моста. При равно весии напряжение между точками с -ий (рис. 6-47) рав но нулю. Можно показать, что в этом случае (при тес ной индуктивной связи между катушка:ми Ьз и нуле
вых сопротивлениях обмоток) 'Напряжения 11сь и С1аь также будут равны нулю. Из этого следует, что в мо
мент равновесия токи 1\ и /4, проходящие через сопро тивления и 24, будут определяться только величинами
этих сопротивлений и напряжениями Уаъ и 0 а,ь, т. е.
/ --- йаЬ . |
т_ |
и,ё'Ь |
2, ’ |
4" |
2, |
откуда
Ь — 1л А » |
(6-74) |
2* |
|
Кроме того, поскольку равенство нулю напряже ний 0 сь и 1/аь при прохождении через катушки Ь2 и 1 3
вполне определенных токов /| и /( означает (при нуле вых сопротивлениях обмоток), что в момент равновесия имеет место взаимокомпенсация магнитных потоков
в катушках, то, следовательно, 1 \П2 — 1фъ или
74 |
П2 |
(6-75) |
|
Л |
п3 |
||
|
Подставляя (6-75) в (6-74), получаем:
Одь
(6-76)
2* пг 'Оа,ь
При тесной индуктивной связи между катушками Ьг и ^ 4/ (активными сопротивлениями обмоток, как уже указывалось выше, пренебрегаем) отношение напряже
ний 1/аь и Ой,ь будет равно отношению соответствую щих чисел витков (пз'+п/) и л /, т. е.
йаъ_
(6-77)
Следует отметить, что при «идеальной» связи (М '=
= |
] / Ьз'Ь/) выполнение соотношения (6-77) |
не зависит |
от |
нагрузки, вносимой сопротивлениями |
2\ и |
Именно это обстоятельство дает принципиальную воз можность осуществления двойных мостов с комбиниро ванным включением тесно связанных плеч. На -практике индуктивная связь только может приближаться к «идеальной» с известной степенью точности. Однако использование новых магнитных материалов с исклю чительно высокой магнитной проницаемостью, специаль ных форм сердечников и видов обмоток позволяют полу чить настолько тесную связь, что зависимость (6-77) выполняется с точностью, в большинстве случаев прием лемой для практических целей.
Подставляя (6-77) в (6-76), имеем:
2,= |
/^ |
"Э + Я4 |
^ 4 |
П 3 |
П3 |
Обозначая п^) через л’, окончательно получаем сле дующее выражение для условия равновесия
(6-78)
откуда
(6-79)
Как видно из (6-79), измеряемое сопротивление 1\ определяется по величине сопротивления плеча сравне
ния 24, умноженной на |
двойное отношение витков пз |
П-/2 |
при использовании в качестве |
и —г. Следовательно, |
|
пз |
|
плеча сравнения в двойных и одинарных мостах с тесно связанными плечами одного и того же сопротивления пределы измерения двойных мостов могут быть значи тельно шире, чем одинарных. Это является основной причиной их распространения. Особенно широкое при менение нашли двойные мосты с тесно связанными пле чами при измерении малых емкостей. При приемлемых для практики величинах емкости плеча сравнения они позволяют производить уверенные измерения емкостей величиной в тысячные и десятитысячные доли пико фарады.
Что касается защиты двойных мостов, то она в прин ципе не отличается от того, что было изложено выше при описании мостов с параллельным и последователь ным включением плеч с тесной индуктивной связью.
6-7. КВАЗИУРАВНОВЕШЕННЫЕ МОСТЫ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
Уравновешенные мосты переменного тока представ ляют собой весьма надежное, обеспечивающее исклю чительно высокую точность средство измерения пара
метров электрических цепей, благодаря чему они полу чили широкое распространение в измерительной практи ке. Однако 'несомненным недостатком уравновешенных мостов является необходимость уравновешивания, т. е. выполнения вспомогательных операций, имеющих целью приведение цепи к состоянию равновесия.
Этот процесс бывает иногда довольно сложным, тре бующим от измерителя некоторого навыка, и всегда со пряжен с затратой времени. Поэтому всякую попытку упростить процесс уравновешивания следует привет ствовать К
Кроме того, заметим, -что хотя в ряде -случаев техни ческих измерений необходимо иметь возможность опре делять одновременно две составляющие комплексного сопротивления, все же встречаются задачи, когда доста точно знать одну из них, например модуль, активную или реактивную составляющие. В этом случае желатель но иметь такой упрощенный метод измерения, который допускал бы раздельное измерение составляющих, т. е. при котором неизмеряемый параметр не оказывал бы влияния на состояние схемы в момент измерения. Отме тим, что уравновешенные мосты не допускают такой возможности, так как изменение любой из составляю щих измеряемого объекта приводит к нарушению со стояния равновесия.
Стремление упростить процесс измерения привело к тому, что наряду с разработкой теории и современных конструкций уравновешенных мостов велись работы по созданию новых схем, может ‘быть не обеспечивающих очень высокой точности, но характеризующихся столь простым -процессом измерения, как и мосты постоянного тока, и допускающих возможность раздельного измере ния отдельных составляющих. Такие мосты названы квазиуравновешениыми или условно уравновешенными12. Их особенностью является то, что в момент квазирав новесия в отличие от уравновешенных мостов ни одно из напряжений в схеме не равно нулю, но, несмотря на это, напряжение источника питания .на состояние квази равновесия все же не влияет.
1 Напомним, что «один подобный упрощенный лрием — раздель
ное уравновешивание— нами |
уже рассматривался в § 6-5. |
2 Ранее подобные схемы |
назывались полууравцовещенными, |
что, пожалуй, менее удачно. |
|
В отличие от уравновешенных схем в квазиуравновешенных мостах, предназначенных для раздельного •измерения параметров, регулировкой переменных эле ментов устанавливается определенное соотношение меж ду (модулями двух напряжений в схеме или определен
ный фазовый угол, чаще всего 0, у или я. Для этой
цели применяются дифференциальные указатели, позво ляющие отметить момент равенства модулей двух на пряжений или их определенное отношение, и фазовые
указатели, позволяющие зафиксировать определенный фазовый угол между двумя напряжениями, подведен ными к входным цепям указателя.
Для уяснения принципов построения и работы подоб ных 'схем рассмотрим в качестве примера простейший квазиуравновешенный мост, с помощью которого воз можно раздельно измерить модуль, фазовый угол и активную составляющую комплексного сопротивления. Схема подобного моста приведена на рис. 6-48, состоит из измеряемого сопротивления Ъ\ индуктивного харак тера, представленного последовательной схемой заме щения, 'переменного активного сопротивления Яч и двух равных -сопротивлений Яг и Я4. В качестве указателя применен фазовый указатель, позволяющий зафикси ровать угол, равный 90°, между напряжениями, подан ными на его входные зажимы.
Очевидно, поскольку указатель подключается парал лельно отдельным элементам схемы, сопротивление его входных цепей должно быть очень высоким; поэтому
|ДЛя этой дели применяются указатели, построенные на электронных лампах.
Приведенная на рис. 6-48 схема принципиально не может быть уравновешенной, так как фазовое условие равновесия ввиду отсутствия индуктивности во втором или четвертом плече никогда не может 'быть удовлетво рено.
Рис. €-49.
На рис. 6-49 приведена топографическая диаграмма моста. При регулировке переменным сопротивлением^ точка с перемещается по некоторой дуге окружно сти асЬ.
При измерении модуля комплексного сопротивления 2Г, на входные зажимы фазового указателя подаются напря жения Оас и Ом. Если регулировкой сопротивления /?2 привести схему к состоянию квазиравновесия, т. е. уста новить фазовый сдвиг между этими напряжениями, рав ный 90°, то, как нетрудно заметить, точка с займет на диаграмме положение <?'. Поскольку принято, что #3= /? 4 и током во входных цепях указателя можно пренебречь,
то, очевидно, модуль вектора напряжения Оае будет ра вен модулю вектора напряжения Ось:
/,2 , = /,* .
и
Таким образом, совершенно независимой регулиров кой только одного переменного элемента при помощи фазового указателя фиксируется состояние квазиравновесия схемы, при котором по сопротивлению опре деляется модуль 7 {. Однозначность выполняемых опе раций в процессе измерения обусловливается также и
240
полярностью указателя. При фазовом сДВ'иге, равном 90°, стрелка выходного измерителя проходит через нулевую отметку, расположенную на середине шкалы. При дру гих углах стрелка отклоняется, например, вправо при углах, меньших 90°, и влево при углах, больших 90°. Это
обстоятельство |
имеет |
|
|
|
достаточно важное зна |
|
|||
чение, |
позволяющее |
|
|
|
значительно упростить |
|
|
||
схему моста. |
|
|
|
|
Приведенная на рис. |
|
|
||
6-48 схема может быть |
|
|
||
применена также для из |
|
|
||
мерения |
фазового |
угла |
|
|
комплексного сопротив |
|
|
||
ления |
Для этой цели |
|
|
|
необходимо одно |
из со |
выполнить в виде |
потенциометра |
|
противлений /?3 или |
||||
и на входные зажимы фазового указателя |
подать напря |
жения Оск и ОсЪ. Если предположить, что измерение мо дуля 2 Х уже выполнено и вектор и ас перпендикулярен вектору напряжения питания ОаЬ, то при квадратуре
между напряжениями VсЬ и Осю достигаемой измене нием положения ползунка К потенциометра /?4, топогра фическая диаграмма моста будет иметь вид, как пока зано на рис. 6-50. Как следует из этой диаграммы, при условии 2 х= Я2 фазовый угол <?! равен удвоенному углу а.
<р1== 2 а .
В свою очередь угол а может быть определен из вы ражения
и:
а так как
^ 0 = ^ * 2 *,
то
а = ТГ~~ '