книги / Специальные методы электрических измерений
..pdfУчитывая, что в цепи аЫ проходит один и тот ЖЬ ток, окончательно получаем:
Последнее соотношение показывает, что шкала по тенциометра /?4 может быть проградуирована непосред ственно в значениях фазовых углов ср.
Рассматриваемая схема также весьма удобна для раздельного измерения активной составляющей Я\ изме ряемого сопротивления 2 Ь представленного последова тельной схемой замещения. Действительно, как следует
из рис. 6-50, .при квадратуре между -напряжениями Оси
и 1)сЪ распределение напряжений в схеме представляет собой два подобных треугольника а]Ь и ксЪ, что позво ляет составить следующее соотношение между напря жениями:
или
/,К ,
/а№ + г4) '
откуда
где Я л — сопротивление участка схемы между точка ми ак, а /?3' — между точками кЬ.
Следует отметить, что, если измерение фазового угла с помощью указанной схемы можно было осуществить только после измерения модуля то измерение актив ной составляющей может быть осуществлено совершен но независимо, и нет необходимости выполнять сопро* тивление Ял в виде потенциометра. При измерении актив ной составляющей сопротивления 2\ в качестве регули руемого параметра может быть использовано любое из трех Яч, Яз или Ял-
Рассмотренный, способ измерения активной состав ляющей Ъх показывает, что процесс измерения с по мощью квазиуравновешенной схемы ничем не отличает
ся' от измерений активных сопротивлений с помощью мостов постоянного тока. Бели принять два из сопро тивлений /?2 и Яз или Яз и Я<\ равными, то измеряемая составляющая будет непосредственно определяться по регулируемому сопротивлению. Изменяя отношение со-
Я2 Яг
противлении -н- или -5- , можно менять пределы регу- А3 Аз
лироваиия переменного элемента схемы.
Если при емкостном характере измеряемого объекта активное сопротивление второго плеча заменить образ цовой емкостью С2, то можно раздельно измерить реак тивную составляющую Х} сопротивления (рис. 6-51).
При квадратуре между напряжениями 0са и 0сь бу дет иметь место распределение напряжений в схеме, показанное на рис. 6-52, и справедливым будет условие
откуда
II
или
г — г 3±
С, — Со ^
Однако таким простым способом с помощью схемы, приведенной на рис. 6-52, можно измерить реактивную составляющую только емкостных объектов, так как полученное выражение справедливо, если во второе пле-
чо включено реактивное сопротивление без потерь. По скольку -не существует практически «чистых» индуктив ностей, измерить индуктивность таким способом невоз можно.
Для измерения реактивной составляющей объектов индуктивного характера можно применить схему комби нированного сравнения, включив последовательно с 7.\ известную емкость с таким расчетом, чтобы общее со противление первого плеча носило емкостный характер. В этом случае во втором плече необходимо иметь также емкость, и указанное требование будет выполняться.
До с и х пор рассматривались схемы квазиуравновешенных мостов, в которых в качестве указателя приме нялся фазовый квадратурный указатель. Однако не трудно показать, что задача раздельного измерения параметров может быть решена при наличии дифферен циального указателя, позволяющего зафиксировать мо мент равенства модулей двух напряжений.
Представим себе, что в схеме рис. 6-51 применен не квадратурный, а дифференциальный указатель, на вход
ные зажимы которого поданы напряжения Оас и Оаь, и при равенстве модулей этих напряжений стрелка ука зателя проходит через нулевую отметку. Таким обра зом, в момент квазиравновесия выполняется условие
Уйс= 11йЬ*
В соответствии с обозначениями, принятыми на схеме, указанные напряжения будут определяться из следующих выражений:
~Ь~
(2,
Я,
Уль =1} Я. + Я*
и условие квазиравновесия может быть записано в виде:
1 |
+ |
-* ,* ,) |
_ | К» 1 |
| |
<*. + * л * , - / ( * . + *.)] |
|Я. + Я* Г |
Определив модули правой и левой частей последнего выражения, получаем:
/ ( * А) в+ |
+ |
я* (хх |
; |
Таким образом, при указанном включении диффе ренциального указателя с помощью схемы рис. 6-52 имеется возможность по значениям сопротивлений плеч
моста определить раздельно |
реактивную составляю |
|||
щую Х и соответствующую последовательной схеме |
за |
|||
мещения измеряемого |
сопротивления |
|
||
Из выражения для |
Х} следует, что при условии |
|||
■^-=л = 3 измеряемая |
реактивная |
составляющая |
Х\ |
|
определяется непосредственно |
по |
сопротивлению |
Х2. |
В общем случае отношение сопротивлений нижней ветки выбирается с таким расчетом, чтобы получить удобные для практических целей выражения. Так, например, при л = ‘1,2 ^ = 0,1X2; при п= 21 Х1= \0Х2 и т. д. Как нетрудно заметить, при л < 1 схема для измерений непригодна.
Совершенно очевидно, что модульный режим изме рения также можно использовать для измерения актив ной составляющей с помощью этой же схемы при усло вии включения во второе плечо сопротивления К2.
Как показывает более детальный анализ, при ис пользовании модульного режима измерения схема ха рактеризуется более постоянной чувствительностью в зависимости от соотношения между активной и реак тивной составляющими измеряемого объекта, чем такая же схема, используемая в фазовом режиме измерения.
Таким образом, нами рассмотрен ряд конкретных схем, -предназначенных для измерения модуля, отдель ных составляющих, добротности и потерь. Рассмотрен ные варианты наглядно показывают, что процесс приве дения схемы к определенному фазовому или модуль ному состоянию ничем не отличается от процесса урав новешивания моста постоянного тока.
Задача измерения одной из составляющих комплекс ного сопротивления встречается в практике достаточно часто. Видимо, подобные схемы могут найти широкое применение в области измерений неэлектрических вели чин, в качестве процентных мостов при разбраковке ра диотехнических деталей в условиях поточного производ ства, когда различные составляющие разбраковываемой
детали заданным технологическим процессом опреде ляются на различных участках потока и в разное время. Гибкость, возможность измерения различных пара метров делает квазиуравновешенные мосты перспектив ным средством, могущим найти применение в «различных областях техники.
Заканчивая рассмотрение квазиуравновешенных мо стов, отметим, что подобные схемы представляют собой достаточно надежное и простое средство для быстрых измерений параметров электрических цепей. Как пока зали анализ и экспериментальные исследования, квази уравновешенные мосты, используемые на звуковых и по вышенных частотах, позволяют обеспечить погрешность измерения, не превышающую 0,5—1,0.%, что удовлетво ряет большинство случаев технических измерений.
6-3. ПРОЦЕНТНЫЕ МОСТЫ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
Выше (см. § 5-6) мы познакомились с принципами построения процентных мостов постоянного тока и убе дились, что эти мосты весьма удобны как средство мас сового промышленного контроля для быстрой разбра ковки сопротивлений. Очевидно, что подобная задача— разработка средств производственного контроля и раз браковки комплексных сопротивлений—*может быть поставлена и в области мостов переменного тока. Про центные мосты переменного тока могут найти (и уже находят) применение в промышленности радиодеталей, для разбраковки конденсаторов и катушек; они удобны и как самостоятельные измерительные устройства, но главным образом как измерительные узлы контрольно сортировочных автоматов, широкое применение которых могло бы сильно повысить надежность радиодеталей. Видимо, есть основания ожидать в будущем все более и более широкого распространения процентных мостов переменного тока; поэтому целесообразно ознакомиться с основными принципами их осуществления.
Следует заметить, что -построение процентных мостов переменного тока является задачей более сложной, чем создание процентных мостов постоянного тока. В мосту постоянного тока небольшое отклонение измеряемого сопротивления от номинала выводит мост из состояния равновесия и появляющийся в измерительной диагонали ток линейно характеризует величину и знак этого откло-
246
нения. В мосту переменного тока изменение в отдельности как активного, так .и реактивного или одновременно обоих сопротивлении также нарушает состояние равно весия, но напряжение (ток) в измерительной диагонали не может однозначно характеризовать причину откло нения указателя. Поэтому^ 'процентные мосты перемен ного тока строятся, как правило, на основе принципи ально неуравновешивающихся схем.
Так как катушки индуктивности и конденсаторы ха рактеризуются двумя параметрами, то чаще всего тре буются устройства, которые давали бы возможность определить процентное отклонение от номинала обоих параметров. Наряду с этим в отдельных случаях бывает достаточно определять процентное отклонение только одного параметра, например емкости.
Процентные мосты переменного тока могут быть осуществлены как мосты без наводки, так и с наводкой.
Идея построения процентных мостов без наводки основана на определении положения некоторой потен циальной точки моста, перемещающейся в зависимости от изменения исследуемых параметров. При этом, если потенциальная точка, положение которой обусловлено значениями исследуемых параметров, располагается в заданной области комплексной плоскости, то величины этих параметров соответствуют заданным допускам. Если же эта точка выходит за пределы этой области, то отклонение одного или -обоих параметров превосхо дит допустимые значения. Схема строится так, чтобы имелась возможность установить, которые именно из па раметров достигают величины, превышающей заданный допуск.
Для уяснения принципов построения подобных мос тов рассмотрим сначала ветвь, состоящую, например, из исследуемой катушки индуктивности с активным /?1 и ре активным сопротивлением Хи включенной последова тельно с активным сопротивлением /?2 (рис. 6-53,а), к ко
торой приложено переменное напряжение 0 . Как извест но (см. § 6-3), «при .изменении значений параметров Л?, и Х\ потенциалшвая точка с вершины моста будет переме щаться по некоторым окружностям (рис. 6-53,6).
Пусть окружность М является годографом вектора
напряжения 0 ас (Уьс) при изменении параметра ^ (Л ^уаг) для минимально допустимого значения сопро-
тивлеиия /?1 (/?1мпн), а окружность N — годографом
О ас (Оьс) «три Х\ = чаг для максимально допустимого /?! (Лшакс). Окружности Р и (2 являются годографами этих напряжений при /?1=уаг соответственно для
И Я^1=Я^1макс*
Таким образом, предельные окружности М и N опре
деляют |
область допустимых |
значений |
параметра |
Ци |
||||||||
а окружности |
Р, и |
являются границами |
допустимых |
|||||||||
значений |
параметра Х\. Очевидно, что область, ограни |
|||||||||||
а |
я* |
_ |
~ с |
|
ь |
ченная этими |
четырьмя |
|||||
^2 |
окружностями |
(заштри |
||||||||||
<р-{ |
|
|
—I |
Л—| |
хована на рис. 6-53,6), |
|||||||
|
|
|
|
|
|
будет |
|
соответствовать |
||||
|
|
|
|
|
|
значениям |
потенциаль |
|||||
|
|
|
|
|
|
ных |
точек, |
для |
которых |
|||
|
|
|
|
|
|
значения |
параметров |
Р\ |
||||
|
|
|
|
|
|
и Х\ |
соответствуют допу |
|||||
|
|
|
|
|
|
стимым |
отклонениям |
от |
||||
|
|
|
|
|
|
номинальных |
значений. |
|||||
|
|
|
|
|
|
Поэтому, |
если |
потен |
||||
|
|
|
|
|
|
циальная |
точка |
с |
будет |
|||
|
|
|
|
|
|
находиться |
в |
пределах |
||||
|
|
|
|
|
|
заштрихованной части то |
||||||
|
|
|
|
|
|
пографической |
диаграм |
|||||
|
|
|
|
|
|
мы, то величины измеря |
||||||
|
|
|
|
|
|
емых |
параметров |
не |
бу |
|||
|
|
|
|
|
|
дут |
превышать |
допусти |
||||
Наличие точки с <в |
|
мых значений. |
|
|
мо |
|||||||
пределах заданной |
области |
жет быть установлено -путем сравнения напряжений, со ответствующих радиусам предельных окружностей, с на пряжениями между центрами этих окружностей и точ
кой с.
Для измерения -отношений напряжений можно вос пользоваться дифференциальными указателями с нуле вой отметкой посредине шкалы. Необходимые для срав нения потенциальные точки могут быть созданы с по мощью делителей напряжений и фазосдвигающей це почки.
Один из вариантов процентного моста /переменного то ка с дифференциальным указателем {ДУ) для провер ки параметров катушек индуктивности приведен на рис. 6-54.
Мостовая схема состоит из измеряемого объекта (Ли Х{) и сопротивлений /?2, #з» #4 и Ль- Значения со противлений нижней ветви выбраны с таким расчетом, чтобы падение напряжения на Л3 было равно напряже нию между точками п и с для Лшыа т. е. соответствова ло ‘радиусу окружности N. Падение напряжения на сум ме сопротивлений /?3 и Ял должно соответствовать ра диусу окружности М '(случай Ятт)•
Сопротивление Яб и конденсатор Х2 являются элемен тами фазосдвигающей цепочки, а сопротивления ^ 7,Л8и #9 представляют собой делитель напряжения для созда ния потенциальных точек, соответствующих центрам ок ружностей Я и Р.
При определении отклонения реактивного сопротив ления Х\ от номинала производится сравнение напряже ний й рс с и ръ (переключатель П в положении 1) и 1!дС
с Одъ (П — в |
положении 2). |
Если -при этом окажется, |
|
что и рс<1!ръ |
и |
то |
реактивное сопротивление |
исследуемой катушки находится в пределах допустимых значений. При определении отклонения активного сопро тивления /?1 от номинальнгоо значения производится сравнение напряжений Г/пс с и пъ и С/щс с Ить ('переклю чатель П в положениях 3 и 4).
1В силу относительного характера измерений величи на напряжения питания не влияет на работу моста, что является его достоинством. В то же время изменение частоты напряжения питания в силу наличия в цепи час-
тото-зависимой фазстращаю щей цепочки и сравнения неоднородных активных и реактивных параметров (прак тически недопустимо, вызывая очень большую погреш ность.
Широкие возможности построения процентных мостов переменного тока представляют квазиуравновешенные схемы с наводкой, так как допускают возможность 'раз дельного, независимого измерения отдельных составляю щих комплексного сопротивления.
с
и
Рис. 6-55.
Если речь идет об определении процентного откло нения от номинального значения одного параметра, на пример емкости, то измерительная схема может быть такой, 'как показано на рис. 6-55. На этой схеме /?1 и С1— эквивалентные параметры, соответствующие после довательной схеме замещения контролируемого конден сатора; Со — емкость измерительного конденсатора, со ответствующая номинальному значению /?з — изме рительный магазин и /?4 — постоянное сопротивление.
В качестве указателя в мосту применен фазовый ука затель с высоким входным сопротивлением, позволяю щий установить момент достижения квадратуры между
•напряжениями 0 са и 0 сь-
Напряжения и с& и 0 сь выражаются следующим об разом:
2 |Я « + )Хо#4
й их отношение будет равно:
ОС<1 |
^ 1^3 Ч" /-Л 0^.1 |
^3^1 |
ЛГ./?, + /Л |/?3 |
0 Сь “ “ |
- / * о ( * з + Я.,) “ |
А'о |
(А?з + /?,) |
В момент квадратуры между напряжениями Оса и и съ активная составляющая приведенного отношения равна нулю и справедливым будет условие
Х 1= Х*Щ или С, = |
С0^ . |
|
Для случая С , = С„ отношение ^?= 1 . |
|
|
При отклонении Сь от номинального значения |
С0 на |
|
величину АС (т. е. С 1= С 0^ ; А С ) , |
сопротивление |
Я3 ре |
гулируется до тех |
пор (до величины У?3= |
Т?4:±: А/?), пока |
|
не будет восстановлена квадратура между 0 С(1 |
и ^)сь, |
||
т. е. пока стрелка |
указателя не станет на |
нуль. |
В этом |
случае имеем: |
(Я, ± АЛ) |
|
|
С1= С0=ь АС = С0 |
С0± |
Р ДЯ |
|
Л* |
С°Л4 • |
Учитывая, что Д3 = К4, получаем:
ДС= ДЛ Со Лз
Следовательно, относительное отклонение емкости Сг от номинального значения С0 равно относительному из менению сопротивления /?3, которое, естественно, может быть проградуировано в процентах отклонения от номи нала.
Таким образом, благодаря тому, что с помощью ука занной схемы имеется возможность раздельного измере ния составляющих (комплексного сопротивления, она мо жет быть -легко использована как процентный мост по одному параметру независимо от изменения величины второгопараметра.
При необходимости определения отклонения актив ной составляющей от номинального значения достаточно вместо конденсатора во второе плечо включить измери тельное -сопротивление /?2, величина которого соответ ствует номинальному значению /?ь