книги / Теплопередача в скважинах
..pdfРис 36. График для определения места нарушения колонны термо метром ШСКП (я=0,09 градус/ /см):
/ — фоновый (контрольный) замер; 2 — замер после закачки жидкости. Нарушение колонны в интервале 999— 1006 м
закачиваемой жидкости должно быть не меньше объ ема скважины. Глубину на рушения определяют по ме сту остановки пробки, кото рое устанавливают с помо щью аппарата Яковлева.
Д л я и з в л е ч е н и я п р о б к и из с к в а ж и н ы в в е р х н е й ее ч а с т и п о м е щ а ю т п р и с п о с о б л е н и е д л я з а х в а т а л о в и л ь н ы м
ин с т р у м е н т о м .
Внастоящее время в большинстве случаев место нарушения колонны устанавливают с помощью термометрии. Термограммы снимают до и после нагнетания жидкости в скважину.
Контрольный замер термометром по стволу выполняют пос ле простаивания скважины в покое в течение 8—12 ч. Если ни же нарушения движение жидкости прекращается, то в зоне дефекта колонны возникает резкий перегиб термограммы (рис.
36). Ниже нарушения повторится естественный термоградиент, а выше — кривая сместится в сторону пониженных или повышен ных температур, в зависимости, от температуры закачиваемой жидкости.
Хорошие результаты при поиске мест нарушения колонн дает резистивиметрия. После контрольного замера в скважину зака чивают воду (не менее одного объема колонны), имеющую ми нерализацию, отличную от минерализации находящейся в стволе скважины. Местоположение дефекта колонны определяют по изменению электропроводности жидкости, отмечаемому на кар тограмме. Резистивиметрию совместно с термометрией со сни< жением уровня можно применять в том случае, когда непрерыв ная закачка через нарушение, несмотря на постоянный приток, при давлениях, допустимых для колонны, невозможна. Когда негерметичность колонны по жидкости регистрируется лишь па дением давления при опрессовке, глубину дефекта при незначи тельных приемистости и притоке через нарушение можно опре делить поинтервальной опрессовкой колонны вязкой жидкостью или сжатым воздухом. Этот способ применяют, если в процессе эксплуатации наблюдают межколонные газопроявления на устье скважины.
При поинтервальной опрессовке колонны вязкой жидкостью
101
в кольцевом пространстве в НКТ перемещают, например, 1,5— 2 м3 высоковязкого глинистого раствора. При этом периодиче ски впрессовывают колонну на одно и то же давление за рав ные промежутки времени. Зону нарушения находят по интер валу расположения вязкой жидкости при наименьшем падении давления в процессе опрессовки колонны.
Иногда при проверке на приемистость скважины наблюда ют выход циркуляции на поверхность. Если количество закачи ваемой и вытекающей жидкости одинаково, то закачивают подкрашенную жидкость. Зная конструкцию скважины и объем закачанной жидкости до появления на поверхности индикатора, можно рассчитать глубину нарушения колонны.
Для определения возможности обратного цементирования ко лонны изучают интервалы движения жидкости при закачке ее в межколонное пространство с устья. Для этого снимают конт рольную (фоновую) термограмму по стволу скважины или по НКТ, после чего закачивают жидкость за колонну и одновре менно снимают результирующие замеры. Нижняя граница перетока жидкости за колонной отмечается переходом на тер моградиент. Закачку и замеры продолжают до совпадения двух последних замеров.
ИСПРАВЛЕНИЕ МЕСТ НАРУШЕНИЯ ОБСАДНЫХ КОЛОНН
Смятия обсадных колонн исправляют оправками, справоч ными долотами и грушеобразными фрезерами. Каждый из ука занных инструментов применяют в случае неэффективности ис пользования предыдущего.
Оправка представляет собой массивную конусную болванку с верхним резьбовым концом для соединения с бурильными тру бами (рис. 37).
Первый спускаемый инструмент не должен превышать номи нального диаметра колонны против смятия более чем на 5 мм. При работе используют набор каждого инструмента с постепен но увеличивающимися наружными диаметрами с шагом 3— 5 мм. Диаметр последнего инструмента должен обеспечить сво бодное прохождение шаблона, с помощью которого контролиру ют качество проведенных работ.
Исправление колонны оправкой, спускаемой на бурильных трубах, заключается в медленном поворачивании инструмента, чередуемом короткими, ударами по смятому месту. Частота вра щения ротора 20—40 об/мин при следующей осевой нагрузке:
Диаметр обсадных колонн, |
мм |
. |
168 |
219 |
245 |
Диаметр бурильных труб, |
м м ....................................... |
89 |
114 |
140 |
|
Осевая нагрузка, к Н ........................................................ |
10—40 |
20—50 |
30—50 |
У оправочного долта контактируемая поверхность со стенка ми обсадной колонны меньше, чем у оправки, поэтому удельное
102
Рис. 37. Схема оправки
давление на выпрямляемый участок обсадной трубы при использовании справочного долота в равных условиях значительно выше. Колонну расправляют короткими ударами по нарушен ной части с периодическим поворачиванием ин струмента на небольшой угол.
Иногда смятие колонны имеет эллиптический вид и оправочное долото проходит ниже его по большой оси эллипса. Инструмент поворачива ют на некоторый угол и при медленном подъе ме заклинивают в положении, соответствующем малой оси эллипса. Если натяжкой талями вы править смятие колонны не удается, то далее
инструмент поднимают с помощью гидравлического домкрата. При невозможности оправить смятую колонну прибегают к фрезерованию смятого места с помощью грушеобразных ферезеров. Следует иметь в виду, что нарушения при снятии наблюда ются на значительно большем протяжении, чем при сломе ко лонны, поэтому работу по фрезерованию нужно вести крайне осторожно. Необходимо всегда иметь в виду возможность про тирания колонны и образования «окна», через которое в колон ну могут поступать чуждые воды, а также порода. Кроме того, при фрезеровании смятого моста возможен выход инструмента в грунт через протертое место колонны. Грушеобразный фрезер
работает при повышенном числе оборотов ротора.
Для обеспечения проходимости инструментов на участках колонны различной протяженности, очистки внутренних стенок обсадных труб в местах посадки пакера, установки гофриро ванных патрубков колонн-летучек и хвостовиков бакинским
машиностроительным |
заводом «Большевик» освоен |
серийный |
|
выпуск инструмента |
типа |
И К. |
из толсто |
В корпусе инструмента |
(рис. 38), выполненного |
стенной трубы, выфрезерованы три прямоугольных паза для режущих плашек. Плашки могут раздвигаться в радиальном направлении при осевом перемещении штока, на котором они собраны с помощью соединения в форме «ласточкина хвоста». В зависимости от внутреннего диаметра очищаемой колонны в корпус вставляют определенной толщины сменную шайбу, огра ничивающую ход штока. Шток фиксируют в нижнем положении с помощью двух болтов, ввинченнных в корпус и застопорен ных запорными шайбами.
Плашки состоят из стального корпуса, на наружной поверх ности которых профрезерованы два продольных паза, куда вставляют и запаивают пластины из твердого сплава ВК8В.
К нижней части корпуса инструмента с помощью пере-
103
Рис. 38. Схема инструмента для |
очистки |
стенок |
|
эксплуатационной колонны скважин: |
|
|
|
1 ~ |
корпус; 2 — шток; 3 — режущие плашки; 4 — твердосплав |
||
ные |
пластины; 5 — пружина; 6 — сменная |
шайба; |
7 — пере |
водник |
|
|
|
водника |
можно |
присоединить |
справочный |
||||
|
или другой инструмент. |
|
|
|
|
|||
|
Инструмент вращает ротор или турбо |
|||||||
|
бур при одновременной промывке скважи |
|||||||
|
ны. Прижимающую силу режущих плашек |
|||||||
|
регулируют |
изменением избыточного |
дав |
|||||
|
ления нагнетаемой жидкости. Шток, пере |
|||||||
|
мещаясь |
вниз, |
раздвигает |
плашки |
и |
при |
||
|
жимает их к стенке эксплуатационной ко |
|||||||
|
лонны. Наибольший ход режущих |
плашек |
||||||
|
в радиальном |
направлении |
соответствует |
|||||
|
осевому перемещению штока до упора. |
|||||||
|
После обработки участка колонны в за |
|||||||
|
планированном |
интервале |
прекращают |
|||||
|
прокачку |
промывочной |
жидкости. |
При |
||||
|
этом пружина пять раз сжимается, возвра |
|||||||
|
щая шток, |
а следовательно |
и плашки, в |
|||||
|
исходное положение. |
|
|
|
|
|||
|
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ИНСТРУМЕНТА ТИПА ИК |
|
||||||
Инструмент.......................................................................................... |
|
|
|
ИК-146 |
ИК-168 |
|||
Диаметр эксплуатационной колонны, |
мм: |
|
|
|
146 |
|
168 |
|
условный...................................................................................... |
|
|
|
|
|
|||
наибольший внутренний.............................................................. |
|
|
|
|
134 |
|
156 |
|
наименьший внутренний......................................................... |
|
|
|
|
124 |
|
144 |
|
Наибольшая глубина спуска, м ..................................................... |
|
|
|
|
3000 |
3000 |
||
Рабочая частота вращения, о б /м и н .............................................. |
|
|
|
|
50 |
|
50 |
|
Наибольшее избыточное давление |
нагнетаемой жидкости, |
|
0,8 |
|
0,8 |
|||
М ....................................................................................... |
|
|
|
|
|
|
||
Диаметр, |
мм: |
|
|
|
|
134 |
|
156 |
наибольший (по раздвинутым плашкам)......................... |
... |
|
|
|||||
наименьший (по сжатым плашкам)......................................... |
|
|
|
120 |
|
140 |
||
Длина L, |
м м ...................................................................................... |
|
|
|
|
850 |
|
970 |
Масса, к |
г .......................................................................................... |
|
|
|
|
70 |
|
90 |
При использовании любого инструмента расход промывоч ной жидкости устанавливают из расчета обеспечения скорости восходящего потока не менее 1 м/с.
Перед исправлением смятия колонны рекомендуется ниже дефекта устанавливать разделительный цементный мост, проч ность которого определяется частичной разгрузкой массы бу рильных труб при одновременной промывке забоя.
104
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ФАКТОРОВ НА РЕЗУЛЬТАТИВНОСТЬ РАБОТ
ПО РЕМОНТУ НАРУШЕНИИ ЦЕЛОСТНОСТИ ОБСАДНЫХ КОЛОНН
Целостность колонн восстанавливают в основном методом цементирования под давлением. Тампонирующую смесь достав ляют к интервалу нарушения по спущенным в скважину трубам или непосредственно по колонне. Выбор схемы цементирова ния зависит от глубины расположения и приемистости нару шения, диаметра колонны и заливочных труб, типа тампони рующего материала, производительности цементировочных агрегатов.
Изоляция дефектов колонн цементированием под давлением заключается в создании вокруг интервала нарушения прочного
и слабопроницаемого экрана, |
воспринимающего действующие |
на обсадные трубы перепады давления. |
|
Требования к герметичности |
отремонтированной колонны в |
большинстве случаев предъявляются те же, что и после пер вичного цементирования без осложнений. Исходя из этого, давление и допустимое снижение его в колонне также опре деляются прочностными характеристиками обсадных труб без учета ослабления за счет дефекта. В то же время из опыта работ известно, что цементный экран в ряде случаев не может обеспечить герметизации дефекта при указанных требованиях.
Например, в скв. 242 Самотлорского нефтяного месторож дения при цементировании произошел прорыв 168-мм колонны на глубине 876 м. После повторных цементировочных работ колонна при 10,0 МПа была признана герметичной. Однако при попытке опрессовать колонну на давление 15,0 МПа, являю щееся нормой для Самотлорского месторождения, при 12,0 МПа скважина начала поглощать закачиваемую жидкость. В даль нейшем было проведено еще пять операций по повторному це ментированию, для чего израсходовано 15 т цемента и затраче но 39 сут. С перерывами скважина простояла на ремонте около 4 мес, и только после предъявления к герметичности ко лонны менее жестких требований скважину ввели в эксплуата цию. Непроизводительные затраты с учетом стоимости потерян ной нефти составили 869 тыс. руб.
Аналогичные случаи нередки в практике исправительного цементирования. Для повышения эффективности исправитель ного цементирования необходимо четко представлять механизм процессов, происходящих при формировании изоляционных экранов, и факторы, влияющие на его качество.
При изоляционных работах исход каждой операции зависит от различных по значимости неуправляемых (глубина дефекта колонны) и управляемых (давление при нагнетании суспензии)
105
факторов. Многообразие указанных факторов обусловливает стохастическую природу результатов цементирования. Методы математической статистики позволяют оценить факторы по зна чимости и выявить пределы их изменения, сопутствующие благо приятному исходу операции и наоборот.
Для процессов подобного рода особую важность приобретает задача классификации, т. е. распознавание образов скважин с успешным или неуспешным результатами повторного цемен тирования.
При построении классификатора для распознавания сква жин с успешным или неуспешным результатами повторного цементирования необходимо выделить те факторы, которые не сут информацию, являющуюся специфичной для каждого класса, т. е. являются информативными. По сути дела необходимо для каждого фактора проверить наличие различий в средних зна чениях данных в выборках, взятых из каждого класса по этому фактору. Если различия не будет, то это говорит о том, что данный фактор для обоих классов принимает в среднем оди наковые значения.
Один из наиболее мощных методов для подобной провер ки — метод Манна-Уитни.
Сущность метода заключается в следующем. Имеем две выборки, состоящие и з л и т наблюдений, для скважин с успеш ным и неуспешным исходом работ. Все эти наблюдения запи сываем в порядке возрастания значений независимо от их принадлежности к той или иной выборке. В результате полу чаем некоторый ряд, содержащий п данных из первой выборки и т данных из второй выборки. Если две выборки неразли чимы по средним значениям, то получение различных после довательностей равновероятно; если выборки берутся из разных совокупностей, следует ожидать, что возникнет ряд, в котором данные из одной выборки будут скапливаться на одном конце ряда, а данные из другой — на втором.
Чтобы установить это, необходимо вычислить значение кри терия Манна-Уитни U, которое связано с вычислением меньшей величины числа инверсий для двух совокупностей. Инверсиями для подобных рядов являются нарушения в порядке располо жения чисел. Если перед каким-либо числом первой совокуп ности оказывается 1, 2, 3, 4, ..., п чисел из второй совокупности, то это число дает инверсию для рассматриваемого числа первой совокупности.
После определения значения инверсий для обеих выборок находим сумму инверсий для каждой из них, и меньшее значе ние U используем для вычисления величины Z, которая пред ставляет собой (приближенно) нормированную величину, рас пределенную по нормальному закону. Зная число Z, по таблице значений нормальной функции распределения можно найти уровень значимости для полученного Z. Таким образом, можно
106
ответить с определенным уровнем вероятности на вопрос о на личии у данных двух совокупностей различия в средних значе ниях, т. е. в нашем случае, насколько данный фактор инфор мативен для использования в задаче распознавания образов.
Для построения классификатора отбирают факторы, у кото рых по ^-критерию есть различия в средних значениях больше чем с 70%-ным уровнем вероятности.
В анализе рассмотрены факторы, перечень которых обуслов лен информационным массивом, традиционно фиксируемым при проведении работ по повторному цементированию, и который в принципе может быть расширен.
Факторами Xit характеризующими процесс и контролируе мыми при повторном цементировании, могут быть следующие:
Х\ — высота цемента за колонной, м; Х2 — глубина объекта изоляции, м;
*з — удельная приемистость объекта изоляции (отношение объема закачиваемой в единицу времени воды к давлению на гнетания при проверке скважины на приемистость), м3/ч*МПа;
Х4— объем задавленной |
за |
колонну суспензию, м3; |
|||
Х§ — устьевое |
давление |
при |
нагнетании суспензии |
в объект |
|
изоляции, МПа; |
|
|
|
|
|
Х6— плотность цементного раствора, кг/м3; |
суспензии, |
||||
Х7— давление |
в колонне при |
твердении (ОЗЦ) |
|||
МПа; |
|
|
|
ч; |
|
Х6— продолжительность ОЗЦ, |
|
||||
Х9— соотношение глубин объекта изоляции и искусственного |
|||||
забоя; |
объем задавленной в каналы перетока сус |
||||
* ,о — удельный |
пензии (отношение объема задавленного за колонну цементного раствора к давлению нагнетания), м3/МПа.
В качестве примера проведем проверку по критерию МаннаУитни информативности факторов Х\ и ! 3. Для этого из классов скважин с успешными и неуспешными результатами повторного цементирования случайным образом отберем по 10 объектов.
Для |
|
фактора |
Х х имеем |
следующие значения в выборке: |
|||
а) |
результат цементирования успешный — 630; 888; 843; 380; |
||||||
700; |
1878; 410; 680; 430; 790; |
|
|||||
б) |
результат цементирования неуспешный — 490; 490; 490; |
||||||
630; |
|
1400; |
470; |
995; |
380; |
614; |
779. |
Составим ряд (табл. 18) и для каждого значения Х\ опре делим инверсии:
= 1 + 1 + 1 + 7 + 7 + 7 + 8 + 8 + 8 + 10 = 58; £/2 = 0 + 3 + 3 + 3 + 3 + 3 + 3 + 6 + 9 + 9 = 42;
U = 42.
По найденному минимальному значению О рассчитаем вели чину Z
107
|
|
U- |
mtt |
1 |
|
|
10.10 |
1 |
|
|
||
z = |
|
|
2 |
|
42 |
2 |
= |
— 0.641. |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
mn (m + |
n + |
1) |
/ |
10.10(10+ 10+1) |
|
|
||||
|
/ ■ |
|
12 |
|
|
12 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
По справочнику находим уровень значимости, равный 0,24. |
||||||||||||
Следовательно, |
с уровнем вероятности |
0,74 можно утверждать |
||||||||||
о существовании различия в средних. |
|
|
|
|
||||||||
Для фактора л 3 соответственно имеем: |
|
0,80; |
0,02; |
|||||||||
а) |
результат |
цементирования |
успешный — 0,32; |
|||||||||
0,02; |
0,02; |
1,60; |
0,02; |
0,02; |
0,63; |
0,02; |
|
|
|
1,74; |
1,26; |
|
б) |
результат |
цементирования неуспешный — 3,57; |
||||||||||
2,50; 3,57; |
0,50; |
2,27; 0,90; |
0,02; |
0,05. |
|
|
|
|
|
|||
Составим ряд |
(см. табл. 18) и определим инверсии |
|
|
|||||||||
Ц1= 18; U2 = |
82; |
U = 18. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Т А Б Л И Ц А |
18 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИНВЕРСИЙ ДЛЯ ВЫБОРКИ ПО ФАКТОРУ X, |
|
|||||||||
Инверсии |
|
|
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Результат |
|
380 |
410 |
430 |
|
|
|
|
|
|
||
успешный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Результат |
380 |
|
|
|
|
470 |
490 |
490 |
490 |
614 |
630 |
|
неуспешный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Инверсии |
0 |
|
|
|
|
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
|
|
|
Продолжение табл. 18 |
|
|
|
|
|
|
||||
Инверсии |
7 |
|
7 |
7 |
|
8 |
8 |
8 |
|
|
10 |
|
Результат |
630 |
680 |
700 |
|
790 |
843 |
888 |
|
|
1878 |
||
успешный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Результат |
|
|
|
|
779 |
|
|
|
995 |
1440 |
|
|
неуспешный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Инверсии |
|
|
|
|
6 |
|
|
|
9 |
9 |
|
108
Тогда
10-10
18 |
18 — 50,5 |
|
2 |
— 2,45. |
|
z = |
13,25 |
|
.10(10 + 1 0 + 1) |
|
|
2 |
|
|
По табл. 19 находим уровень значимости, равный 0,0072. Следовательно, с уровнем вероятности 0,9928 можно утверждать, что существует разница в средних значениях фактора Х$ для скважин с успешным и неуспешным результатом работ по по вторному цементированию.
Из табл. 20 видно, что у всех факторов есть различие в средних значениях для совокупностей скважин с успешным и
неуспешным результатом |
повторного |
цементирования |
с |
доста- |
|||||
|
Т А Б Л И Ц А 19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИНВЕРСИЙ ДЛЯ ВЫБОРКИ ПО ФАКТОРУ Ха |
|
|||||||
Инверсии |
0 |
] |
1 |
] |
1 |
1 |
|
2 |
|
Результат |
0,02 |
0,02 |
0,02 |
0,02 |
0,02 |
0 ,0 2 |
|
0,32 |
|
успешный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Результат |
|
0,02 |
|
|
|
|
0,05 |
|
0,50 |
неуспешный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Инверсии |
|
1 |
|
|
|
|
6 |
|
7 |
|
Продолжение табл. 19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Инверсии |
3 |
3 |
|
5 |
|
|
|
|
|
Результат |
0,63 |
0,80 |
|
1,60 |
|
|
|
|
|
успешный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Результат |
|
0,90 |
1,26 |
|
1,71 |
2,27 |
2,50 |
3,57 |
3,57 |
неуспешный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Инверсии |
|
9 |
9 |
|
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
109
точно высоким уровнем вероятности, т. е. эти факторы инфор мативны для использования их в построении классификатора.
Задачу распознавания образов будем решать при помощи диагностической процедуры. Классификатором при использова нии данного метода служит диагностическая таблица, в которой значениям факторов, разбитых на уровни, соответствуют зна чения диагностических коэффициентов, определяемых как от ношение плотностей вероятности успешного и неуспешного результата повторного цементирования, для /-го фактора на /-м уровне:
D K{X[) = lO lo g ^ T y f.
|
р (х «) |
|
где |
— плотности |
вероятности успешного и неуспешного |
результата |
повторного |
цементирования для /-того фактора на |
/-том уровне.
При вычислении диагностических коэффициентов пользуются сглаженными вероятностями неуспешных (1) или успешных (2) операций
р lx lt) = - ^ [ р Ы т*I+ 2р № ') + 4р № ,) +
Р Ш = - j j [ Р № * ) + 2Р ( X i T 1) + 4Р ( Х Ь ) +
+ 2 P ( x i t l) + p ( x i t 2)].
где эмпирические вероятности
Р ( х < ,NIР ( * Ц = 4N2-.
a N(. , ЛГ'.— число неуспешных или успешных операций при
значении /-го фактора на /-м интервале; Nu N2 — общее число неуспешных или успешных операций.
ТАБЛИЦА 20
РЕЗУЛЬТАТЫ ОЦЕНКИ ИНФОРМАТИВНОСТИ ФАКТОРОВ
Факторы |
Z -критерий |
Уровень зна |
Факторы |
Л-критерий |
Уровень зна |
чимости |
чимости |
||||
* 1 |
—0,64 |
0,2611 |
х 6 |
—2,15 |
0,0159 |
|
—2,00 |
0,0228 |
X , |
—2,53 |
0,0062 |
*3 |
—2,45 |
0,0072 |
|
—2,75 |
0,0040 |
* 4 |
— 1.85 |
0,0322 |
|
—2,15 |
0,0159 |
*5 |
- 2 ,3 8 |
0 082 |
*10 |
—1,02 |
0,1539 |
НО