книги / Оптимизация систем обеспыливания воздуха в промышленных зданиях
..pdf< = ^ K ( .^ r o v dswdln r |
■ |
|
С учетом 2stК и ^гла ВСТ1)6ЧИ частии>пыли и капель |
(принима |
|
ют равным корневому |
углу факела фороунки) масса пыли, осевшая на |
|
лобовой поверхности |
капель, |
|
с= °сго?$£к(иУ*р*VK)cdS^°Cro2stk(U4Kp+ VK) c ~£~~ *
*\^ бц/иед2ехр)\ dSrodtn ,
где Осг0 - опытный коэффициент гидрообеспыливания, зависящий от дисперсного состава и концентрации пыли и аэрогидродинэмических
характеристик воздушного потока и капель; Ц* - скорость движе |
||
ния капель, м /с. |
|
|
Для определения Осг0 |
был проведен многофакторный экспери |
|
мент (рис. 28) и получена |
формула (2 8 ), адекватно описывающая |
|
процесс. Обозначив в |
ней осмноокитель (0,15 S ^ f Р^295 ) че |
|
рез krQ% получим его |
оптимальное значение ( S450 в мкм) |
|
|
<66) |
Таким образом» максимум функции |
осг0 - ° сго(^Г0) • а следователь |
|
но, и наибольшая эффективность ОД) ?7__ |
наблюдается при к ° =* |
|
» |
^ ПГи |
fU |
* 0>Quq.5O |
|
|
Пренебрегая влиянием турбулентных пульсаций на цроцесс осаждения,
то хе количество пыли, осевшей в элементарном |
объеме, в |
зависи |
||
мости от изменения концентрации можно рассчитать по формуле |
||||
d E ™ = - L yKpdc |
|
|
(6 7 ) |
|
где LVKp - объемный расход воздуха |
в укрытии, |
м8/ с . |
|
|
Приравнивая древне части уравнений |
(6 5 ) |
и ( 6 7 ) , получим интеграль |
||
ный закон изменения концентрации шли за |
сч е т |
осаждения |
ш каплях. |
Кто р еш ете имеет вид
ft о.28. Зависимость коэффициента шдроорошения от давления
_, |
[ум3; кр. 16 |
щя o«Sfl=55 МИМ.оу =Л,41<-«о</=10 мг/м |
||
кр. /Япри Оц50в5Ь мкц.би ^ ,4 ^ W - I 0 ( ^ W /M5J K P . |
18 |
щи |
||
4 jo “55 |
мим, бц =3.4VAJ 43.2 мм* PW “S.SvttP Ite; кр. |
19 |
при |
|
■ *я=5 икы, бц =6,3, <Й=0,^ « , Pw =2.5*10° Па* то . го щи |
||||
3*Я7=5 мкм; |
= 1,6 мм, Pw = 2,5»ПЗ® Па |
|
|
|
|
*»<& = 6 ,3 ,^ |
|
|
где l rQ |
- |
длина |
зоны |
обеспыливания, м; Смоч |
- |
начальная концент |
||||||||||
рация пыли в укрытии, |
мг/м3 . Тодда эффективность |
ПГО |
с учетом |
|||||||||||||
I^rov |
|
^rov!^Укр) ^укр ~ Uy<p&VKphyKp , &ГО" |
wro / L VKP |
(ЗДесь |
||||||||||||
?укр |
и |
hy*p |
- |
ширина и высота |
укрытия, м; Вго - коэффициент |
|||||||||||
ЬУК |
|
|||||||||||||||
орсшения, |
м3/м3; |
Wro |
|
расход воды на |
гидрообеспыливание, м3/с ) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
З^ГО^ГО ^иуко* |
) |
|
|
|
|
|
|||
п |
= 1-ехр ~°cro1Zstk |
$к |
и. |
P\Z£g2ex p )\ |
( 68) |
|||||||||||
спго |
|
|
г |
|
|
|
'к.50 |
укр |
|
|
|
|
|
|
||
|
В СГО при |
поперечных схемах |
орошения вода вводится |
под |
||||||||||||
прялш углом к |
направлению воздушного |
потока |
(рис. 2 9 ). Матери- |
|||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
альный баланс для частиц пыли |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
в элементарном объеме размера |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ми Ор * 6Г0 |
представлен |
на |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рис. |
30. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рассуждая аналогично полу |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чим, что при поперечном ороше |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нии эффективность ПГО |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V'nro-, -!* p [ - 0a v % u exf’ ‘ |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(69) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
6*lCl¥ |
exp\ |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дце |
- |
высота зоны |
гадрообес |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пыливания, |
м. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Как следует из |
выражения |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 68), |
эффективность |
ПГО в укры |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тии возрастает с уменьшением раз |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мере капель и с увеличением раз |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ности |
скоростей |
движения капель |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и воздуха. Согласно |
расчетам |
||||||
йс.29.Поперечная СГО в укрытии |
максимальная эффективность при |
|||||||||||||||
гидрообеспыливании наблюдается |
||||||||||||||||
узла загрузки |
четцрехвалкавой |
|||||||||||||||
дробилки: / - |
ленточный конвей |
при 4с * |
|
К0пли |
такого разме |
|||||||||||
ер; 2 - |
уплотняющий резиновый |
ра могут быть получены при помо |
||||||||||||||
фартук; |
3 |
- укрытие; |
4 - |
дробил |
||||||||||||
|
|
ка; |
5 - |
форсунки |
|
щи центробежных форсунок. Для |
Рис. 30. Элементарный объем и распределение потоков пыли и жидкости в зоне поперечной СГО с перпендикулярными потоками, движущимся по схеме: воздух - сверху вниз, жидкость - сле ва направо
предотвращения переувлажнения материала производительность фор сунок должна быть небольшой.
Зависимость изменения скорости движения капель от расстоя ния до форсунки Lq) имеет вид
Чс = |
, |
(70) |
где 1/с - скорость истечения воды из сопла форсунки, м /о . Рвзмер активной зоны факела форсунки (зоны гидрообеспылива
ния tro ) можно ограничить скорость движения капель, равной 5 % от ис , тогда
>> (71)
где $с - диаметр сопла форсунки, м; (рс - коэффициент заполне ния сопле форсунки.
Хавкин Ю.Н. /7 2 / на основании проведенных экспериментов для водяных центробежных фороунок малой производительности уста-
новвл, что S/c.50 |
* I 8 ,3 < ^ / |
R e °,se |
• 1де |
& - эквивалент |
||
ный диаметр сопла |
(M) f |
равный 6с<р£*\ 8&э “ |
критерий Рейнольдса |
|||
относительно условной |
скорое та |
воды в |
сопле, |
равный v^gS^ |
||
Vwg - условная окорооть |
воды в |
сопле |
(м /с ), |
равная (2 P# /pw^ i |
||
Р^- давление воды» Па. |
С учетом этих |
данных и равенства |
где La - расход аспирационного воздуха, м3/ с ; / ^ - гидравличес кий параметр форсунки
Уравнения балансов |
воздуха |
(к г /ч ), влаги (г /ч ) и пыли |
(м г-ч) |
|
в укрытии (рис. |
31) имеют вид |
|
|
|
& a c«-P l> * |
й„мПОМ - |
Ьо - |
0 ; |
(73) |
( 73) |
||||
|
|
|
' G^ d „ o„ ’ W„-aoda .0 , |
( 74) |
где |
, Опом • |
&а - массовый расход воздуха, |
эжектируемого |
||||||||
материалом в течке, |
подсасываемого в укрытие через неплотности |
||||||||||
ив окружающей среды |
(помещения) в аспирационного воздуха, соответ |
||||||||||
ственно, |
к г /с ; ' р$ |
- |
коэффициент байпасправания, |
равный |
GglGSJfC |
||||||
(Gg - массовый расход воздуха |
в байпасе, |
к г /с ); |
dgQn |
- |
допусти |
||||||
мое влагооодержание |
материала, |
г /к г ; d*a4 |
- начальное |
влагосо- |
|||||||
держание материала, |
к /к г; с/эж |
, |
dnoM |
• |
da |
- влагосодержа- |
|||||
ние соответственно эжектируемого, окружащего и аспирационного |
|||||||||||
воздуха, |
к /к г; Wro - |
расход воды в |
СТО, |
г /с ; |
, jDg |
|
%JDn0M, |
||||
pQ - плотность соответственно эжектируемого байшеируемого, |
|||||||||||
окружающего и аспирационного воздуха, |
кг/мэ ; Сзж |
, |
, спом% |
||||||||
С0 - концентрация |
пыли соответственно |
в |
эжектируемом, |
байпа сиру- |
“CrQSin (jbqy/2 ) ] /(COSJigj/^) , |
dK0H^ dgon* |
|
0 - 0,5 |
|
||||||||||||||||
Здесь и не блок-схеме алгоритмы оптимального |
раочета СГО (р и с .3 2 ): |
|||||||||||||||||||
кр- коэффициент расхода |
сопла; Пф~ число фороунок; Еэ^ |
коли |
||||||||||||||||||
чество пыли в эжектируемом воздухе, |
м г /с ; |
ЕПом~ количество |
пыли |
|||||||||||||||||
в воздухе, |
подсасываемом из |
помещения, м г /с ; С}ф- производитель |
||||||||||||||||||
ность форсунки, |
м3/ с ; |
tcp - |
радиус |
сопла |
форсунки, м* ^кои- ко |
|||||||||||||||
нечное |
влагосодержание |
материала, |
г /к г ; h7t4- |
высоте течки, м; |
||||||||||||||||
Спдб” |
предельно допустимая концентрация в |
воздухе, |
выбрасывае |
|||||||||||||||||
мом в атмосферу, |
мг/м3 ; |
8мат |
- |
размер частиц перерабатываемого |
||||||||||||||||
материале, |
м; Oqj |
- |
характеристика |
форсунки; |
Хф , |
уф - |
присваи |
|||||||||||||
ваемые произвольные числа; 8/у |
- |
доля факела |
форсунки, |
попадаю |
||||||||||||||||
щего на стенки укрытия; Zw - |
Jfr ячейки в |
лрограш е |
|
для |
ЭВМ; &к- |
|||||||||||||||
критерий Рейнольдса для капли, равный |
|
|
|
|
доверитель |
|||||||||||||||
ный интервал значений радиуса факела; V |
- |
интервал значений |
||||||||||||||||||
расхода |
воды; |
I |
- |
индекс |
переменных массива |
характеристик |
фор |
|||||||||||||
сунки; 1ф - размерность |
массива |
характеристик форсунки; j. - ин |
||||||||||||||||||
декс переменных массива, |
соответствующей |
ьвнвмвльному. |
|
|
||||||||||||||||
Ваочеты |
на |
ЭВМ и |
экспериментальные исследования (р и с.3 3 ,3 4 в |
|||||||||||||||||
35) показали адекватность 1AI ПГО. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Анализ результатов математического и физического моделирова |
||||||||||||||||||||
ния и данные испытаний позволяют сделать |
следупцие |
|
выводы: эффек- |
|||||||||||||||||
пвнооть |
ПГО при |
одном и |
том же 8^ |
увеличивается более интен |
||||||||||||||||
сивно о уменьшением иухр , эффективность |
ПГО возрастает |
с |
увели |
|||||||||||||||||
чением Р*1 • Эта зависимости имеют степенный характер. |
С увеличе |
|||||||||||||||||||
нием 8^ |
цри |
одном и |
том же |
|
эффективность |
процесса |
возраста |
|||||||||||||
ет. Зависимость |
%пго от |
8^ |
носит |
также |
|
степенной |
хврактер; за |
|||||||||||||
висимость |
^пго от &го носит |
экспоненциальный характер. С возрас |
||||||||||||||||||
танием Вго |
эффективность |
стремится к 100 |
|
%. Чем ниже иухръ тем |
||||||||||||||||
интенсивнее возрастает |
2пго П1В ^величении |
&го • |
С увеличением |
|||||||||||||||||
Вго |
|
концентрация |
пыли в |
а с л рационном воздухе |
уменьшается и |
|||||||||||||||
более интенсивно |
о увеличением |
Pw |
• Чем в ш е CHQq , тем |
более |
||||||||||||||||
резко |
падает |
са |
• |
Влагосоде ржание |
материала |
возрастает |
с |
увеличе |
||||||||||||
нием Вго тем интенсивнее, |
чем меньше La |
|
или иУК^ |
|
о увеличении 8^ |
концентрация пыли |
в аслрационном воздухе тем резче |
уменьшается, |
||
чем больше |
и |
меньше иУКр . |
|
|
Р езу л ьта т исследований и оптимальный расчет |
позволили раз |
|||
работать и |
создать рид црошшленных СТО. На р и с. |
36 |
приведена с х е - |