книги / Оптимизация систем обеспыливания воздуха в промышленных зданиях
..pdfРис.66. ММКИС при минимальном воздухообмене в помещении (блоки 3 и 4)
d ™ n £ dni<d£J°x;0&p<0,ff;GH >G%“ \A Q' U A W ' |
могут быть |
|||||||||||
равны 0. Здесь G |
= G%H - |
минимальное |
количество наружного |
|||||||||
воздуха в соответствии с СН, |
к г/ч ; |
G ™ n |
- минимальная |
произ |
||||||||
водительность |
ВСОВ, |
к г/ч , |
при |
обосновании |
G ™ 1*1 = о, |
или |
|
|||||
G у/ |
= |
k p |
Vno/ч |
• и |
Gyj " |
= [ 353 |
( Л |
|
)J |
/ |
||
|
— |
(273 |
+ £ у/ |
), |
последнее выражение |
получено |
из |
(122) |
||||
при |
= 0 ; |
t m i!n |
, |
I m a x |
соответственно минимально и |
|||||||
р |
|
d tу |
|
максимально допустимое влагосодержайие приточного воздуха,г/кг (определяется технологией КВ в ПСОВ (СКВ)).
Величины A G , А&м , A WM и а Ммг определяются в результате специальных расчетов СОТО, СА и местных систем венти
ляции и |
КВ (местные отсосы, воздушные души, |
воздушные |
завесы и |
т .д .) . |
Значения t y1, d Yf , J y /, 3BY1%p YY - |
определяют |
в зависи |
мости от схемы организации воздухообмена в помещении. Вели ВСОЗ
удаляет воздух |
из верхней |
зоны помещения, то данные параметры |
||||
равны |
параметрам уходящего воздуха, т .е . |
t Yy - t Yx |
, dyy = dyx, |
|||
Jy/ = |
Jyx » |
<^yy- |
и Pyy ~ Р ч х • |
Соответственно |
при уда |
|
лении воздуха |
из пределов |
рабочей зоны параметры t Yi |
, |
dyy , Jy/ |
||
Ж * и у ) v/ |
принимают равнши нормируемым микроклиматическим |
|||||
параметрам. Наконец, если |
ВСОВ удаляет воздух из средней зоны, |
то параметры уходящего воздуха и нормируемые параметры микрокли мата усредняются. Средние значения принимаются за параметры уда ляемого воздуха ВСОВ.
Аналогичным путем определяются параметры рециркуляционного
воздуха tp, dp , Эр, Xp,J)p
Для ряда схем СРПВ М.И. Гримитлин и Г.М. Позин /1 9 / разра ботали метод расчета и установили численные значения так называе
мого коэффициента |
воздухообмена, |
связывающего параметры удаляе |
|||
мого воздуха и воздуха |
в рабочей |
зоне: |
|
||
~ |
|
|
~ (dyi~dn<f)/(dp.i - dru), |
|
|
kLQ * (Зу1 ''З ги У (Jp.3 “ J rri), |
ki.M ~ (&У1 - X „ i)/ (X p .* |
^ 123^ |
|||
Величины |
и Jp.s |
задаются с указанием диапазонов до |
|||
пустимых пределов. С |
целью экономии энергии параметры в |
помеще |
|||
нии необходимо в |
холодный период года поддерживать на нижнем |
||||
нормируемом пределе, а в теплый |
период года - на верхнем. |
ММ, алгоритмы оптимизации и расчета процессов КВ позволяют
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 18 |
Насчет схемы CP1IB в обрубном отделении литейного цеха |
||||||||
Показатель |
|
|
|
|
Численные |
значения пои |
||
|
|
|
|
|
|
схеме |
СИШ |
|
|
|
|
|
|
|
существующей |
|
предлагаемой |
Скорость выпуска |
приточного |
2,56 |
|
3,74 |
||||
воздуха, м/с |
|
|
|
|
|
|
||
Скорость воздуха |
на |
входе |
в |
0,24 |
|
0,15 |
||
рабочую зону, |
м/с |
|
|
|
|
|||
Расход воздуха, |
м3/ с ) : |
|
|
|
|
|
||
на входе в рабочую зону L$x |
66,46 |
|
80,12 |
|||||
на выходе из рабочей зоны |
56,40 |
|
70,06 |
|||||
(характерного |
сечения) |
L ^ x |
|
|||||
Коэффициент стеснения |
|
|
0,65 |
|
0,48 |
|||
Площадь помещения, |
приходящая |
31,00 |
|
22,40 |
||||
ся на одну струю |
Sceq |
, м2 |
|
|||||
Температурный |
перепад |
приточ |
4,81 |
|
4,81 |
|||
ного воздуха Atn1 , |
ос |
|
|
|
||||
Критерий Архимеда на входе в |
0,42 |
|
0,24 |
|||||
рабочей зоне |
Аг |
|
|
|
|
|
||
Скорость воздуха |
в |
характерном |
0,19 |
|
0,14 |
|||
сечении ит |
, |
м/с |
|
|
|
|
||
Показателе интенсивности |
осажде |
1,14 |
|
1,34 |
||||
ния ПЫЛИ Loc |
|
|
|
|
|
|
||
Показатель перехода |
витающей пы |
270 |
|
320 |
||||
и в осевшую Loc , м/с |
|
|
|
|||||
Средневзвешенная концентрация |
2,88 |
|
1,90 |
|||||
пыли в рабочей зоне |
СьЯ |
,мг/м3 |
|
|||||
Предельное |
число Архимеда равно 0 ,2 5 ,т .е . |
при существующей |
||||||
схеме СРПВ приточные струи достигают рабочей зоны помещения, |
||||||||
но "всплывают", |
поэтому в |
холодное |
время рабочая |
зона не прогре |
бается. Предлагаемая схема позволяет совместить приточную систему вентиляции с отоплением. При предлагаемой схеме увеличивается ин тенсивность осаждения витающей пыли и, как следствие, уменьшается запыленность воздуха в рабочей зоне помещения отделения.
Внедрение и эксплуатация СИЛЗ по предлагаемой схеме в обруб ном отделении корпуса фасонного литья машиностроительного завода показали высокую санитарно-гигиеническую и энергоэкономическую
эффективность системы.
Распределение приточного воздуха должно осуществляться так- *6 из условий предотвращения сдувания приточными струями пыли,
Туким |
образом, |
значения критических сксростей являются показа |
|||||
телем |
''критерием оптимальности) |
рассматриваемого |
процесса. Знание |
||||
значений |
и |
и ^ |
необходимо |
для оптимизации |
решений схем CFIIb, |
||
режимов |
гр.Сл ты UCTIC, |
СА |
и др. |
|
|
||
Структурная схема |
ММ процесса воздействия воздушного потока |
||||||
на части:ш |
пыли |
показана на рис. |
68. Последовательность построения |
Ш начнем с рассмотрения геометрии, режима движения и турбулент но?! структуры воздушного потока. Стационарный поток движется в
плоском горизонтальном канале |
шириной..lhKaHв |
направлении о ся х , |
||||
совпадающей с |
дном канала ( Z |
= о ) . Считаем, |
что |
и у = с/% =и |
||
(плоский поток). На дне канала находится частицв |
размером 2ъч |
|||||
и плотностью J )4 • |
|
|
|
|
||
Толщина |
вязкого подслоя |
зависит от скорости |
и вязкости по- |
|||
тска: |
|
h$ в 5$&/и* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
- кинематическая скорость воздуха |
( fy |
= 15*10^ м ^/с); |
|||
и* - |
динакическая скорость |
потока, |
|
|
|
|
|
|
и*"» исрУПтр/ & 1 |
|
|
|
|
здесь |
Ucp - |
средняя (по сечению) скорость |
потока в канвле, м /с; |
|||
Ijp - |
коэффициент сопротивления трения канала. Для гладких кэнэ- |
|||||
лов его определяют по формуле |
Блазиуса |
|
|
|
1
me
он* иср^кан!^3
Тогда толп» на вязкого подслоя
|
Реальные скорости потока, при которых |
происходит укос частиц |
|||||||
ц |
~ I |
м /с . При |
2.Нкан ~ 0 ,1 м таким скоростям соответствует |
||||||
|
|
Тогда |
из |
(129) подучим h f ~ |
0 ,0025*2^ ^ ^ . Так |
||||
как |
при |
2hKaH - |
0 ,2 |
м |
h$ = 0,5 |
мм = 500 |
мни, |
то даже достаточ |
|
но крупаде частиад* будут |
находиться полностью внутри вязкою пог- |
||||||||
сдоя. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Установим режим движения воздуха в вязком подслое. С величи |
||||||||
ной |
h f |
связано число Рейнольдса Re^ *• |
|
Оценка его при |
|||||
h f t 9b ш и |
~ |
I |
м/с |
дает Re^ |
i uh ^ /^ s |
) ^ |