книги / Оптимизация систем обеспыливания воздуха в промышленных зданиях

Рис.33. Зависимость эффективности

ПРО от давления вода

,0 ;

в форсунке: 1

- дг* 0 . 6 мм. иу*рэ=

1~,5,о

м /с :; z2 - 0 ,4 -1

0 ,2 -1 .5

(Зчмг=55

=0,3 ь мг)

рвс«34.аэ1 idMOOTb эффективноств

ПГО от диаметра

сопла

фррсзгни: / - /V --IOХО-IC-ЩPЭШ,Пв; 2 -

7 ,5 -Ю5; J - 5-ID5;

" " ' т д а з . ? 1» ) ^

-

завода 1БК

треста Пермгражданотрой: f - центробежная

форсунка с

диаметром сопла 0»5 мм; 2 - фильтр тонкой

очистки воды; 3 - очищендай от пыл воздух; ч -

задвиж­

ка; 5 - вихревой насос (давдепе воды 3*105 Па#

минималь­

ный расход воды З.Ю -ь м э/с); о -

резервный бак для воды;

? -

вход воды из водопродода; о -

шлам в бетономешалке;

9 -

запыленный воздух от бетономешалки; 10 - жалюзийный

каплеуловитель

< 7 8 )

где Оппо- коагуляционный параметр ППО, равный (1,37

^Пр и укр ) /

( h$p S YKp V //v

); Wnp- расход

пара, к г /с .

Суммарный (конденсационный и

коагуляционный)

рост

частицы

происходит в соответствии с уравнением

d

z j d t = (d tQ /dt)K0Hd + (d b /d r)xr

(79)

dzQ/d% = (dzy/ dz)КОнд* (d*QIdг)кг >

(во>

где Z

- расстояние от поверхности материала.

В соответствии о (76) и (78) после

интегрирования и разложе­

ния в

ряд, ограничившись двумя первыми

его членами, получим выра­

1*\14 а '

(81)

нач ппо H

W

} \

В укрытие АУ имеет меото гравитационное,

диффузионное и тур­

булентно-инерционное осаждения.

Под воздействием силы тяжести частицы ооедвот со ахоростыо,

определяемой по формуле (1 9 ).

Скорость диффузионного осаждения частиц

«ь- v

v

w

*

(82)

Где А ф -

коэффициент оопротивлепя трешп; А

- коэффициент

броуновской диффузии.

"

именно в пристеночной области. Модель

турбулентно-инерционного

осаждения частиц подтверждается рядом

экспериментов /4 5 , 7 1 /.

Знание численного значения скорости турбулентного

осаждения

(формулы (1 9 ),(8 2 ) н я (5 )) позволяет

рассчитать долю

частиц,

жений. Пусть Vgj -

скорость осаждения частиц данного размера на

участке укрытия о размерам

поперечного сечения

6VKp * h YKp

На дяне

dx такого укрытия за

I с

осаждается частиц

(2бУКр

+

+ 2hyKp

)ir&Tcx dx

,

где

Сх

-

средняя концентрация частиц в

рассматриваемом сечении укрытиях

•

В результате осаждения ука­

занного колчества

частиц их средняя концентрация в секундном

объеме,

рввном

byKphyKpUyKp

• уменьшается в конце участка dx

на некоторую ветчину

асх

,

а

общее кол чество

частиц

- на в е л -

чину 6yKphvKpUVXpdcx

. Приравнивая оба кол чества,

получаем

C~dcx /cx )=^(26y/<p * 2-Ьукр)^ г 1/Г &укрh укриукр) } dx

Интегрирование

этого

уравнения

от х

= 0 до

х

= Еукр

с услови­

ем, что

цри х

= о

Сх

= снсш , приводит к

уравнению

£л(Рх!с'наи) * “ \.(2.6укр * 2/zyKp)/(&YKph чкри Укр)\ J

Щ.тd x

Jo

При скорости 1% т,

не

зависящей

от х

, последнее уравнение

сво­

дится к

экспоненциальной зависимости

~ снац

“ \&6укр *

укр)17д.т£ук/?{/(&у<р

Как показал наблоденвя,

использование

пара для обеспы лва-

2аГ / _ л 0 у

Ыбукр* hvKp)ir3.rt укр\ j(Sv/ip^up^VKp) |

1

127

J

где Со

- концентрация частиц

по оси потока

( Z

* h,VKp/2

);

DT -

коэффициент

турбулентной диффузии.

Значение

С0 определя­

ется, исходя из средней ( Сср

) по

сечению

потока концентрации.

равной

Г

c(Z)dz

( l / h VKp ) J

Пренебрегая турбулентным) пульсациям)f т .е . , сохраняя лишь

диффузионный перенос частиц и гравитацию, и

согласно

/3 3 /

получаем

Cz/Ccp=

-(90)

Уравнения и зависимости

(7 6 ),

(7 8 ),

(8 1 ),

(83)

- (90)

состав­

ляют ММ ППО. Она является частью модели

системы

обеспыливания па­

(73), (74) и (75)

входит балансовое уравнение теплоты укрытия:

%ж=

* 2 , 5 3 рfid^)\ * Cjn0M(i,024tnQM+ 2y53dnOM) ~

~Ga(fy024ta +2y53da) +WnpPnp+ ^^07^k^pSSKpCtyKp -tnoM)-0 } ^

где Ьэж * ^5 »

“ температура соответственно

эжекторуемого,

байпвсируемого и аспирационного воздуха, °С; Jrrp -

энтальпия

пара,

кДж/кг; A QMOT- разность количества теплоты, вносимой и выносимой

материалом, кДж/ч;

к чкр

- коэффициент теплопередачи

стенки

укры­

тия, кДж/(м2* ч »°с); £Укр-

площадь стенок укрытия,

м

т е м

­

пература паровоздушной смеси в укрытии, °С.

Дополнительные связи и ограничения модели: зависимости для

расчета и двнные для конструирования парораспределительных уст­

ройств; формулы и зависимости для определения

и £ m w /II,2 8 ,

50,52/; формулы и уравнения для расчета дисперсного состава и

максимальной концентрации

пыли CQ 0^

в аспирационном воздухе

/48, Ю 2, Ю З/; Gra® Lap VKp> Сноч* С^ахехр [

" о$^чкр!гРукрhу*р) ] ;

Сит* Са /(1- £то);ЕоЦрЕджЕт&м*0 ' »

» “

та™ птиближенных

расчетов тепловлажностного состояния

аспирационного и байпасируе-

мого воздуха и его изменений / 6/ ; о ^

* dgon ; pg =0*0, 6; рас­