книги / Оптимизация систем обеспыливания воздуха в промышленных зданиях

конвейера

6КСН^9 м; длину укрытия CSKp , м;

высоту

укрытия

kVKp9 м;

длину аспирационной воронки Са^ ,

м; расстояние от же­

лоба до аспирационной воронки tycob » м.

Машинный анализ, выполненный на основании нескольких сотен

решений на ЭВМ при oim

= 45 и 90

град, позволил установить

следующее:

1) изменение J>(мотъ пределах

I200-350U кг/м3

приводит к из-*

менению La на 3 -4 %9 приJ DMOT = 1600 кг/м3

кг/м3

неточность в определении^# составит не более 2 %\

2) при одной и тойоне 6КОн6

изменение Ммотв

два раза при­

водит к изменению не более чем на 3 %\

3) изменение t Mpr

в пределах 20-150 град при 8мат> 2 мм

я одинарном укрытии приводят к изменению L a не более чем на

ты расчета.

В результате оптимальных расчетов

на

ЭВМ

построены восемь

графиков, позволяющих определить L Q

при

одинарных укрытиях уз­

лов перегрузки материалов с 8МСГГ> 2 мм, и

две

таблицы для опреде­

ления L 0

цри двойных укрытиях

узлов перегрузки раздельно для

холодных и

нагретых (Ьмат= 30

-150 °С) материалов 0 ^мог^ m

/76/. Составлены таблицы размеров укрытия и площадей неплотнос­

меняемых на производстве узлов перегрузки

(ЬконЬ = 0,8;

1,0;

1,2 и 1,4 м; <<теч

= 45; 90°;

= 2,4 и

6 м). При другая

dLrC4 величина L 0

определяется интерполяцией. Графики пост­

роены на

основании

расчетов, выполненных при рекомендуемых зна­

чениях площадей поперечного сечения желоба

(Sтеч в м2 ), приня­

тых согласно

работам

/1 1 ,2 8 ,4 2,47,49,50,52/: при бконв

# Равной

0,8; 1,0;

1,2

и 1,4

м, S Tt4 составляет соответственно 0,31; 0,51;

0,66 и 0,90 м2 . При использовании

желоба с

другими значениями

STCQ

величина L a

, найденная

по графикам, уточняется сог­

ласно зависимости

(118)

Таблица 15

Размеры укрытия (в числителе Сукр, в знаменателе*?^)

при различных значениях бмоти h Ttq

бмап ш

_ Размеры зктэытия пои hrew

. м

2

4

6

2

3.96

4.14

4j3£

1,56

1,74

1,98

5

3.42

3.56

3,75

1,02

1,16

1,35

Ю

3.44

3.62

3JJ£L

1,04

1,22

1,42

30

3.43

3.57

3.73

1,03

1*17

1,33

50

3.42

3.53

3.47

1,02

1,13

1,07

Таблица 16

Площадь неплотностей в укрытиях

Общая высоте1 падения

Площадь неплотностей в укрытии (м2)

натервала

л теч »м

при дмат

2 мм

1

5-50 мм

2

0,161

0,290

4

0,166

0,298

6

0,173

0,309

Сокращения расхода аспирационного воздуха можно достичь так­

ие за очет

устройства

компенсационных укрытий. Црв этом внутри

лена

на рис.

62 /5 3 /.

Укрытие

состоит из

внутреннего 9 и внешнего корпуса 2 , за­

грузочного желоба 3

о отбойной плитой / ,

байпаса 5 и аспираци­

онного воздухопровода

8

. № участке между

желобом 3

и байпасом

У

верхняя

стенка № внутреннего корпуса

9 укрытия

выполнена

10

м !

"л и г •

~ 1 ^

,1

\

7

Рио.бЗ.Схемы укрытая АУ о байпасировением: f ,2 -

внутренний и

внешний корцуо укрытая; 3 -

загрузочный ж елоб;*-

байпас; о -

от­

верстая; $* -

открытый проем; ? -

отбойная

плита; Я - конвейер;

$ - ролики;

Ю - регулировочная штанга; 11 -

шиберная заолонка;

/2 - подвижная отенка; /3

- веоы,

подаяние

сигнал о количеств

ве материала

в

операционное устройство 15 \ 15 -

усилитель; ю

-

рабочий орган; 17 -

аопирационная воронка;

18 -

пылеуловитель

первой ступени;

1*

- вентилятор АУ; 20 -

верхний обводной воз­

духопровод; Г/ -

регулирующая заолонкв;22 -

пружины; 23 - элас­

Рассмотрим частное решение оптимальной задачи, когда воз-

дехопроизводительность

ПСОВ

(С К В )^/

(кг/ч)

и

ВСОВ Gyy (кг/ч)

имеют минимальные

значения -

соответственно G ™ n и J ^ /7(pac.64).

Упрощенная ММ обслуживаемого помещения состоит из уравнений

(20)*-(23). При наличии в общем случае местных систем

отопления

(охлаждения), увлажнения

(осушки) и

при £ nj**V%flni

=flm fldop)/

!( t nj

-+273), Ощ

=

I»024

2,53o^/ %fly1 ~flyi (P^Qp

)/(tyy ч273),

Рдао

=Ю1.325 кПа,

п

т

оаР

п

т

II^GnLJnL

=

;

т

т

& * ■ * *

^ s G^

KAWf,i

‘Д г^ Л ? =AHMrfiP*PQM

уравнения имеют вид

/1 5 /:

('l-p)CTni -Out

+ л(}м = О;

(И 9)

( 1,0t4tn1 *2,S5dnf ~pJp)bn1 -JyfG’yf *л(Хм +Л0. ^A Q'=0;

(120)

@п1~Pdp)&M~duGvi+&WM+&w*л W'-0;

( 121)

(273 * Ьр)хрр б м Н 273+Ь„)х„а„-553(лМ мг+Mr)~ 0

(122)

В этих уравнениях A GM

9A QM, A WM и а Ммг -

дисбалансып-1

приточ­

ных систем местной вентиляции и

местных СКВ и m-1 СА,

ЦПУ и вытяж­

ных систем местной вентиляции соответственно по воздух^

(к г/ч ),

теплоте

(кДж/ч),

влаге

(г /ч )

и

газам

(М г/ч);

A Q/ - тепло

(холодо)

производительность

MOOT (МСОХ),

кД*/ч; A W '-

влагопроизводитель-

ность

МСУВ

(МСОС),

г /ч ; р

-

коэффициент рециркуляции.

Дополнительные связи и ограничения в ММ: в случае примене­

ния двух

рециркуляций

Gpi

+&Р2. - Gp = 0, Gp

+ GH - ^я/=0;

( 1-Я

)

&п1 -

= 0;

ру

= tip /

/ Gp

; р2 =

Gpz/Gp

;

f t

+р2 =

= I;

Jp

=

1,024ip

+ 2 ,5 3 dp \

Jyj =

1,024 t Vf + 2,530V/

(Gp ,

Gpi

и Gpz - количество соответственно рециркуляционного воздуха,

коэффициенты первой

и второй

рециркуляции; GH - расход наружно­

го

воздуха, к г /ч ).

Ограничения на

искомые

величины в

уравнениях. (119)

-

(122)

+

n ^

г min

г

^ n min

±гтип_ /

^

углах ,

to

дополнительные связи:

;

Qyr> ^

; v

»

Рис.64. Упрощенная схема комплекса инженерных систем

(КИС)

СЯШ:

°

-

при минимальной воздухопроизводительности

ПСОВ

(СКВ); 5

-

то

же, ВСОВ;

1 -

ПСОВ

(ОШ ); 2 - МСОТ (МСОХ); J

- ВЙОВ; 4 -

из­

бытки

(недостатки)

теплоты в помещении; 3 -

помещение; 5 -

г э з о

выделения;

?

- избытки

(недостатки) влаги;

3

-

МСУБ (МСОС);

9

-

СА,

UC11C и

ВСЫЪ;

Я7 - ПСШ (МСКВ);

11

-

СРЦВ