книги / Обработка резанием с вибрациями книга
..pdf3)диспергирующее воздействие в зоне стружкообразовання;
4)повышение эксплуатационных характеристик, по лученных в результате 'механической обработки деталей за счет химической защиты, образующейся в процессе
резания поверхности и при определенных условиях ее упрочнения; ,
5) смывающее действие жидкости, обеспечивающее удаление стружки из зоны резания.
Воздействие всех этих факторов СОЖ значительно увеличивается при наличии вибраций, особенно если они изменяют характер резания с непрерывного на прерыви стый. Оно обусловлено прежде всего надежным перио дическим омыванием режущего клина инструмента, про исходящим во время его выхода из обрабатываемого ма териала, что резко увеличивает интенсивность смазываю щего, охлаждающего и диспергирующего действия СОЖДополнительной причиной улучшения этих трех видов воздействий СОЖ является происходящее при резании с вибрациями высоких частот, особенно ультразвуковых, распыление СОЖ. Кроме того, СОЖ может служить сре дой, улучшающей по сравнению с воздухом проникно вение вибрационного воздействия инструмента в зону резания. Резание с осевыми вибрациями характеризует ся образованием дробленой стружки, что улучшает до ступ СОЖ в зону резания на операциях обработки от верстий. Таким образом, в этом случае улучшаются оба фактора — попадание СОЖ йа контактные площадки инструмента с обрабатываемым металлом и подача СОЖ в зону резания. Образование дробленой стружки улучшает смывающее действие СОЖ.
Выбор оптимального состава СОЖ Для типовых опе раций механической обработки с вибрациями опреде ляется двумя факторами. Первым из них являются фи зико-химические свойства СОЖ, выражающиеся глав ным образом в способности образовывать на поверхно стях трения смазочные слои; вторым — надежность про никновения СОЖ на контактные поверхности. Зона кон такта стружки с передней поверхностью инструмента со стоит из двух зон — зоны пластического контакта, рас полагающейся вблизи режущей кромки, и зоны упруго го контакта твердой отдеформированной стружки с пе редней поверхностью. Изучение условий контакта в
ЭТИХ Двух зонах Приводит к выводу о невозможности ре гулярного проникновения значительных частиц жидкости или ее паров на площади трения в зоне пластического контакта. Это в первую очередь относится к случаю, когда отсутствует развитый нарост или опережающая трещина.
Иначе обстоит дело в зоне упругого контакта. Ми кроскопические исследования показывают наличие микрокапиллярной сети в этой зоне. 'Анализ скоростей те чения жидкой или газообразной среды по этим капил лярам приводит к заключению о возможности проник новения частиц окружающей среды на некоторую часть контактной площадки. Однако эта глубина при обычном резании незначительна и зависит от скорости схода стружки и вязкости среды. При вибрационном резании условия для проникновения внешней среды на контакт ные площадки резко меняются; рабочие грани при выхо де из контакта с обрабатываемым материалом полно стью охватываются окружающей средой. Течение этих явлении в этом случае уже не зависит от вязкости жид кости.
Рассмотрим явления, происходящие при периодиче ском соприкосновении окружающей среды с нагретыми режущими гранями. Если окружающая среда содержит поверхностно-активные полярные молекулы, то они дол жны образовывать адсорбционные слои. Однако высо кая температура приведет к десорбции (разрушению) этих слоев и интенсивному химическому взаимодейст вию. Из теории химической taffletHKH известно, что по вышение температуры на каждые 10° дает увеличение скорости химических реакций в 2—3 раза. Если принять, что на выходе из контакта с обрабатываемым металлом режущие грани нагреты до 300° С, а температурный коэффициент реакции равен 2, то скорость этих реакций будет в 228 раз Дольше, чем при температуре 20° С. Другими словами, ничтожно малого промежутка време ни, в течение которого происходит контактирование ра бочих граней инструмента с окружающей средой при пре рывистом резании с вибрациями, с избытком хватает на образование мощного смазочного слоя.
Однако не все смазочные пленки могут выдержать высокую температуру. Металлические мыла жирных кислот, снижая коэффициент трения металлических по
верхностей до ц=0,05, плавятся при температуре 160—
200° С, хлориды |
железа (р,—0,1) плавятся при 300— |
600° С, сульфиды |
(р=0,5) — при 800° С. |
Снижение сил трения нельзя объяснять только внеш ним смазочным действием; наряду с этим уменьшается и внутреннее трение в деформируемом при резании ме талле за счет локализации пластической деформации в тончайшем приповерхностном слое (адсорбционное пла стифицирование). Это происходит в том случае, когда сопротивление сдвигу образующего стружку материала понижается под действием поверхностно-активных ве ществ до величины, меньшей напряжения внешнего тре ния.
Специфика кинематики резания с вибрациями поз воляет применять СОЖ, обладающие более сильным физико-химическим действием. Если при резании без вибраций в микроскопические зазоры между отдеформированной стружкой и передней гранью могут прони кать (и то не всегда) лишь частицы молекулярного по рядка, то при резании с вибрациями в зону контакта могут поступать частицы, размер которых определяется десятками и сотнями микрон. Поэтому при этом методе обработки можно успешно использовать не только жид кие и газообразные смазочно-охлаждающие среды, но и суспензии, в состав которых входят твердые, например металлические, частицы, обладающие лучшими смазоч ными свойствами при повышенных давлении и темпера туре *.
Полная экранация контактных площадок инструмен та смазочными пленками существенно облегчает реза ние. Помимо того, смазочные пленки являются хоро шими тепловыми и электрическими изоляторами. Вслед ствие этого при резании не только уменьшается генери рование тепла, но и происходит защита режущих гра ней от воздействия тепла и резко уменьшается электри ческий ток в цепи заготовка — инструмент. Пара заготовка — инструмент образует термоэлемент, и про текающий в ней ток существенно снижает стойкость режущего инструмента.
1 Ластунов В. А., Подураев В. Н., Вейлер С. Я. Способ по лучения СОЖ* обеспечивающий увеличение стойкости путем введе ния в жировую основу порошков легкоплавких металлов. Автор ское свидетельство Ms 185599, кл23с.
Эти выводы получены из предположения, что сма зочная пленка не успевает разрушиться за время сня тия одного элемента стружки. Однако в настоящее вре мя нет данных, подтверждающих это предположение, В связи с этим были проведены исследования прочности смазочных пленок, так как в условиях прерывистого ре зания специфической характеристикой качества СОЖ является сохранение эффективного ес действия, в усло-
Дпино среза
Рис. 53 Сравнительная эффективность действия СОЖ на изменение усадки стружки по длине среза (составы— см. табл. 20)
виях высокого давления и температуры, определенное время.
Обычно о прочности смазочной пленки принято су дить по удельной нагрузке, которую эта пленка выдер живает без разрушения. При вибрационном резании имеют значение не столько разрушающие нормальные давления, сколько путь резания или время, по истече нии которого пленка разрушается. Зная путь резания, можно сознательно выбирать и длину среза элемента стружки при проектировании кинематики операций ви брационного резания. ■.
Экспериментальные исследования [30] проведены при свободном прямоугольном строгании пластин тол щиной 3 мм и длиной 50 мм из стали XÎ8H9T; толщина среза 0,2 мм, скорость резания 7 м!мин. На боковой по верхности пластин были нанесены риски с шагом 5 мм-, глубина рисок — приблизительно 0,2 мм. Измеряя рас
стояние между соседними рисками на стружке, можно проследить изменение ее усадки по длине среза и тем
204
самым судить о присутствии смазочной пленки, о ее проч ности на истирание в каждой точке пути резания. Из данных рис. 53 видно, что усадка стружки резко изме няется по длине пластины: сначала она мала, что объ ясняется интенсивным действием смазочных пленок, за тем возрастает (происходит постепенное разрушение смазочной пленки), далее достигает определенной вели чины н не меняется Расстояние от начала резания до
Длина среза
Рис 54 Оценка степени диспергируемого действия СОЖ на изме нение усадки стружки по длине среза при строгании пластин Спо собы нанесения СОЖ — олеииовой кислоты
с — на рабочие поверхности инструмента в избыточном количестве с одно временным поливом зоны резания, б — на рабочие поверхности — в виде тон кого слоя, в — СОЖ наносилась только на верхнюю плоскость обрабатывае мой пластины в виде полоски, отступающей от краев на 0t5 Мм\ рабочие по верхности инструмента сухие; г — без СОЖ
перехода рассматриваемой зависимости в прямую ли нию соответствует времени действия смазочной пленки данного состава. При резании без смазки также проис ходит некоторое снижение усадки на начальном участке, что объясняется адсорбцией поверхностно-активных ве ществ из воздуха и действием окисной пленки.
Данные рис. 54 позволяют ответить на один из ос новных неясных в настоящее время вопросов о механиз ме действия СОЖ — существует ли диспергирующее дей ствие СОЖ? Для этого сравнивались результаты раз личных способов подачи СОЖ к месту резания, при этом одна из кривых построена здесь по данным, полученным при нанесении полоски поверхностно-активного вещест ва (олеиновой кислоты) на верхнюю площадку обраба тываемого образца таким образом, что смазка не имела возможности проникнуть на контактирующие участки ре жущих граней. На рис. 54 видно, что диспергирующее
действие СОЖ имеет место, одиако для наших усло вий резания оно незначительно. Значительно большей поверхностной активностью, нежели органические веще ства, обладают металлы и металлические сплавы в жид ком состоянии. Количественное изменение поверхност ной активности внешней среды в этом случае приводит к качественному изменению механизма действия. Если органические поверхностно-активные вещества облегча ют резание за счет пластифицирования металла, то жид кие металлы действуют путем охрупчивания зоны де формации при резании. Механизм этого явления по дробно изучен в работах ИФХ АН СССР и заключается, как и в случае органических поверхностно-активных ве ществ, в изменении условий перемещения дислокаций. Из рис. 53 и 54 видно, что смазочное действие СОЖ, характеризуемое изменением усадки стружки по длине среза, невелико. В то же время абсолютные значения коэффициента усадки стружки говорят об исключитель но большом диспергирующем влиянии этой среды.
Вторым важнейшим фактором, определяющим эф фективность действия СОЖ, является надежность ее попадания к месту резания и проникновения ее затем непосредственно на контактные площадки инструмента со стружкой и поверхностью резания Надо отметить, что этот механизм проникновения жидкостей в зону ре зания крайне плохо изучен. Некоторые исследователи утверждают, что жидкость может попадать в зону ре зания при обычном резании по канавкам микронеровно стей (H. Н. Зорев), через микротрещины в зоне стружкообразования (А. Я- Яковлев) и вследствие высоко частотной вибрации станка. Однако эти способы подачи СОЖ, по-видимому, являются малоэффективными.
При обычном резании мельчайшие частицы нароста периодически отрываются — уносятся стружкой. В мо мент отрыва частиц нароста в микрополостях обра зуется вакуум; в него с боковых сторон затягивается СОЖ. Этот механизм попадания СОЖ, установленный А. И. Исаевым, сильно интенсифицируется при резании с вибрациями, что объясняется резким увеличением интенсивности периодического уноса частиц нароста из зоны резания, а также улучшением доступа СОЖ, в зону вакуума вследствие дополнительного смещения контактных поверхностей.
Определенное значение в механизме попадания СОЖ 'в зону резания занимает капиллярное явление. Так, É. Дж. Крэбехер показал микросъемкой зоны сопри косновения стружки с передней поверхностью инстру мента при мгновенной остановке резания, что СОЖ заполняет капиллярную сеть, образующуюся между стружкой и инструментом. Проникновение жидкости по капиллярным полостям и микронеровностям под тверждается также высокоскоростной киносъемкой про цесса резания. Вибрации в процессе резания способ ствуют увеличению количества микротрещин-капилляров в зоне резания и облегчают движение СОЖ по ним. Роль капилляров в зоне резания выполняют многочис ленные макро- и микротрещииы, образующиеся в зоне опережающих деформаций. В работе Мерчента приво дится микрошлиф сечения капиллярного отверстия, Хейном выполнены расчеты количества жидкости, кото рая может проникнуть через капилляры. £ . Г. Конова ловым [14] показаны недостатки подобных расчетов, не учитывающих зависимости капиллярного эффекта от температуры. Высота подъема жидкости по капилляр ным трубкам h тем больше, чем больше коэффициент
поверхностного натяжения а, меньше плотность жидко сти р и радиус капилляра г:
h ~ .
— РВГ
Сила избыточного давления Рк> возникающая вслед
ствие искривления поверхности жидкости и обусловли
вающая ее подъем по капилляру: |
|
Р . = ~ . |
<4.15) |
где R — радиус кривизны мениска жидкости.
Отсюда видно, что одним из основных факторов, оп ределяющих силу Рк и высоту подъема жидкости А,
является поверхностное натяжение; его величина согла
сно формуле Этвеша зависит от температуры: |
|
|
|
a - - j - ( 7 V - T ) , |
(4.16) |
|
V 3 |
|
где |
k — постоянная; |
|
V — мольный объем жидкости; |
|
|
Т |
— критическая температура. |
|
Таким образом, эффективность попадания СОЖ й/ зону опережающих деформаций при резании под действ вием капиллярных сил падает с ростом температуры в зоне микротрещины, при этом в зоне высокой темпера туры, равной и больше критической, она обращается в пуль; она зависит также от соотношения скоростей, ре зания н капиллярного движения. Поэтому капиллярный
а) |
Ь) |
Рис. 55. Схема (с) и результаты (б) экспериментов по определению влияния вибраций на капиллярный эффект для сухого (/) н пред варительно смоченного (2) капилляра
эффект наиболее эффективно воздействует на процесс резания путем попадания СОЖ в слой металла, обра зующий поверхность резания и снимаемый на последу ющем проходе.
Исследование влияния низкочастотных вибраций на скорость капиллярного течения проводилось на гид равлическом вибростенде конструкции МВТУ им. Бау мана [30]. При экспериментах стеклянная трубка 3 (рис. 55, а) с капиллярным каналом диаметром 0,8 мм
и нанесенной на нее шкалой устанавливалась при по мощи угольника 2 на стол / вибростенда. При нажатии на рычаг 5 кювета 4 с исследуемой жидкостью (вере
тенным маслом) приподнималась и нижний конец труб ки 3 погружался в жидкость на некоторую глубину,
постоянную для всех опытов. Под действием капилляр ных сил жидкость устремлялась вверх по каналу. Вы сота подъема фиксировалась визуально, время подня тия— по секундомеру. Средняя скорость капиллярного
течения жидкости для различных параметров вибраций вычислялась как частное от деления высоты капилляр ного подъема на время подъема до этой высоты (рис. 55, б). Во всех опытах фиксировалось время ка пиллярного подъема на высоту 12 мм, Эксперименты
проводились па различных частотах и амплитудах. В опытах изменялось и состояние поверхности капил ляра: в одном случае капилляр был промыт этиловым спиртом и высушен, в другом — предварительно смочен веретенным маслом.
Таблица 17
Зависимость средней скорости капиллярного движения жидкости \мм}сек\ от режимов вибреций
и ’состояния ]сте«ок капилляров
Состояние |
|
Без |
|
Частота вибрация в гц |
|
||
поверх |
Режим вибраций |
|
|
|
|
|
|
ности |
виб |
50 |
100 |
150 |
200 |
300 |
|
капилляре |
|
раций |
|||||
Сухая |
Л у~ 0,6 |
0,8 |
1.7 |
|
5.0 |
7,5 |
— |
|
=const |
|
|
|
|
|
|
Смочен |
AJ*=* |
0,8 |
2 |
2.4 |
2,4 |
2,4 |
2,4 |
|
|
|
|
|
|
||
ная |
=600 см/сёк^— |
4,8 |
5,5 |
6.7 |
6,7 |
7,0 |
— |
|
=const |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Из табл. 17 видно, что скорость течения жидкости увеличивается при наложении на капилляр колебаний в осевом направлении; наибольшая скорость наблюда лась при работе с смоченным капилляром. При посто янном ускорении, обусловленном вибрационным движе нием, увеличение частоты вибраций практически не из-* меняет скорость капиллярного течения. Следовательно, основным параметром, определяющим повышение интен сивности капиллярного движения, является ускорение колебательного движения. Из табл. 17 видно, что эти величины связаны прямо-пропорциональной зависимо стью.
Исследования воздействия вибраций ультразвуковой частоты на капиллярный эффект проводились Ц4] на трех видах СОЖ: воде, эмульсии на основе товарного солидола, машинном масле Л. Сначала фиксировалась
высока подъема по трубке без вибраций, затем после 40—60 мин, когда подъем жидкости прекращался, вклю
чался вибратор; температура сохранялась постоянной (20° С).
Таблица 18
Влияние вибраций ультразвуковой частоты на капиллярный аффект
СОЖ |
Диаметр |
ДА в мм |
Рд в см/сек |
в см/сек |
|
капилляра |
|||||
|
в мм |
|
|
|
|
Вода |
0,12 |
57 |
0,109 |
0,57 |
|
0,352 |
41 |
0,27 |
0,82 |
||
|
|||||
Эмульсия |
0,12 |
67 |
— |
|
|
0,352 |
29 |
|
— |
||
|
|
||||
Машинное масло |
0,12 |
23 |
— |
|
|
0,352 |
7 |
|
— |
||
|
|
В табл. 18 приведены результаты экспериментов, где ДА— разность высот подъема СОЖ под действием вибраций и без них, — средняя скорость движения
жидкости за счет капиллярных сил без вибраций и
— средняя скорость .движения жидкости за счет виб
раций. Из таблицы видно, что под воздействием вибра ций СОЖ поднимается по капиллярам значительно выше, причем при снижении вязкости жидкости эта разность возрастает. Наряду с этим вибрации резко по вышают средние скорости движения жидкости: при сравнении воздействия капиллярных сил и вибраций увеличение в 4—6 раз, а при совмещении капиллярного
воздействия с |
вибрационным — еще |
более (в 40— |
50 раз). Это |
объясняется тем, что |
при капиллярном |
эффекте как высота, так и скорость подъема жидкости зависят от краевого угла — угла смачивания; он оп ределяется соотношением между адгезией жидкости к твердому телу и когезией самой жидкости.
Установлено, что при натекании жидкости краевой