книги / Физическое металловедение титана
..pdfВ титане и его сплавах трещины обычно зарожда ются по схеме Баллафа — Гилмана [74, с. 278] иРожанского — Инденбома [36, с. 96]. Согласно этим моделям зарождение трещин происходит вследствие нелинейности скольжения в полосах скольжения или в местах нагро мождения дислокаций, а также в результате искривле
ния данной плоскости скольжения |
при воздействии на |
нее дислокаций, действующих в |
других плоскостях. |
Сдвиг по изогнутым плоскостям вызывает возникновение нормальных напряжений, приводящих к отрыву (см. рис. 58,а,б).
Напряжение, необходимое для зарождения трещины, согласно теории модели Баллафа — Гилмана
(70)
Эти модели важны для металлов, у которых, как у а- титана, плоскости скольжения испайности совпадают.
Микротрещины подобного |
типа были обнаружены |
М. X. Шоршоровым с сотр. |
[74, с. 278] на титановых |
сплавах со средним и низким пределом текучести (ОТ4, ОТ4-1, ВТ6С, Ti+4% Al, ТН-2,5% Zr) при^испытаниях в условиях статического растяжения. Микротрещины,, как правило, были расположены перпендикулярно при ложенному напряжению и ширина их не превышала
О
1000 А. И. И. Новиков и О. В. Каспарова [112] сообща ют о наличии подобных трещин в термически упрочнен ных р-титановых сплавах (Ti-f20%Mo, ВТ15), испытан ных на растяжение. Однако трещины этого типа являют ся преобладающими лишь в закаленных сплавах, когда структура представлена чистой р-фазой.
Коэффициент концентрации напряжений (q) впере ди полосы скольжения пропорционален числу элемен тарных актов скольжений, которые возникают в полосе, поэтому концентрация напряжений пропорциональна шп рице полосы. Растягивающее напряжение в голове по лосы скольжения равно [103, с. 471]
= <7(% —ot).
При критическом напряжении, необходимом для от рыва, имеем
% = % - «О. |
(71) |
б З ак. 660 |
153 |
где qc — критическая концентрация |
напряжений, необ |
||
ходимая для достижения теоретического разру |
|||
шающего напряжения сгР. |
сгр и выражая |
(сгр— |
|
Используя уравнение |
(63) для |
||
— Ог) по уравнению Петча — Холла, получаем |
|
||
|
|
|
(72) |
где Ку —- коэффициент в уравнении Петча — Холла |
(24). |
||
Если зерно в металле |
составляет 100 мкм, то коэф |
фициент концентрации напряжений впереди полосы тече ниям чистом титане может достигать огромной величи ны (<7с«500—600).
Критическая полоса скольжения имеет ширину &qcb, где Ъ — вектор Бюргерса. Если коэффициент К в уравнении (72) принять равным 107 дин/ом3/2, то для плоскости отрыва получаем критическую ширину поло сы скольжения, равную 0,0018; 0,0006 и 0,0002 мм для диаметра зерна 1; 0,1 и 0,01 мм. Следует отметить, что крупному зерну соответствуют и более широкие полосы течения.
Из приведенных данных видно, что грубое скольже ние сильнее способствует развитию разрушения, чем тон кое скольжение. Учитывая это, многие авторы [95, 103, 104] связывают зарождение трещин в титане и его спла вах независимо от деталей механизма их образования с моментом возникновения грубых широких полос сколь жения, т. е. полагают, что трещины зарождаются при достижении в локальном объеме металла критической плотности дислокаций [36, с. 96].
Для титана и его сплавов при двойниковании наибо лее реальна и важна схема разрушения (рис. 58,в), пре дусматривающая встречу растущего двойника со стенкой другого, уже существующего. Это связано со способ ностью двойниковой прослойки создавать высокие нап ряжения в окрестностях тормозящего ее барьера. Халл [ИЗ], использовав уравнение Гриффитса, установил связь между растягивающими напряжениями (crs), не обходимыми для продвижения трещин, и толщиной двойника (t), их создающего:
где 0 — угол встречи двойников.
154
Анализ этого уравнения для титана и малолегиро ванных а-сплавов показывает, что для возникновения трещины у границы зерна достаточно заблокировать
О
двойниковую прослойку толщиной 500—1000 А. К этому же выводу можно придти и из определения касательных напряжений в вершине двойника: то=я'т, где %— при ложенные касательные напряжения, а п' — число дисло каций на поверхности раздела двойника.
Таким образом, в титане даже «тонкий двойник» толщиной « 10-4 см представляет собой, будучи блоки рованным, скопление 104 дислокаций, а это значительно больше, чем те скопления в полосах скольжения, кото рые способны вызвать разрушение. На рис. 59,6 пока зано образование микротрещин по схеме Халла в тита новом сплаве ОТ4 при испытании его на замедленное хрупкое разрушение по схеме консольного изгиба [ 1 1 1 ].
Однако не каждое пересечение двойников в- титане приводит к образованию трещин, так как вызванные блокированием двойника напряжения могут быть сняты благодаря раздвойникованию, если этому благоприятст вует определенное расположение кристаллографических плоскостей.
Описанные выше схемы не ограничивают вариантов зарождения разрушения в титановых сплавах' по меха низму заторможенного сдвига. В псевдо- а- и псевдо- р-сплавах (ОТ4, ОТ4-1, ОТ4-ОУ, ВТ20, ВТ15, ВТЗО) замечено образование трещин на границах вторых фаз при встрече с ними двойников (рис. 59,б), а в техничес ком титане и в а-титановых сплавах (ВТ5, ВТ5-1, груп па АТ) наблюдали трещины на поверхности раздела двойник — матрица. Последний вид разрушения харак терен только для клиновидных двойников, зарождение и рост которых в г. л. у. металлах подробно описаны в ра боте [114].
Возникшие в титане микротрещины могут вызывать образование новых трещин из-за взаимного наложения пика существующих напряжений и концентрации напря жений у вершины трещины. Такие «вторичные» трещи ны обнаружены в зоне надреза в титане, а-сплавах, в за каленных р-сплавах при испытаниях на замедленное хрупкое разрушение по схеме Трояно [115] при сравни тельно невысоких* средних напряжениях. Этот механизм особенно четко проявляется в р-сплавах, в которых нес
6* З а к . 660 |
155 |
может задерживаться' в месте стыка трех эле ментов, где вследствие этого возникают высокие растя гивающие напряжения и происходит разрушение с обра зованием клиновидной полости. В .результате комбина ции’проскальзывания вдоль различных границ в системе поверхностей раздела возможно множество модифика ций этой простой клиновидной трещины [109].
Для расчета минимального касательного напряже ния, необходимого для образования трещины у 'верши ны проскальзывания, можно воспользоваться формулой
2 |
12 р у |
(74) |
^~~ л (1 —v)L
Сувеличением размера зерна L вероятность межзеренного разрушения в титане резко возрастает, и даже на сплавах с низким пределом текучести возникают ха рактерные микрополости вблизи тройных стыков зерен, имеющие тенденцию к слиянию.
Особое значение для анализа процессов разрушения
двухфазных сплавов титана имеет описанная выше серия работ Перцовского Н. З.с.сотр. [94—96], в которых изу чены особенности разрушения титановых сплавов (ВТЗ-1, ВТ9, ВТ22) с различными типами исходной структуры. Экспериментальные данные позволяют считать, что «хрупкий» характер разрушения титановых сплавов с крупнопластинчатой структурой определяется развитием «грубого» скольжения, ответственного за зарождение разрушения.
МИКРОМЕХАНИЗМЫ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ТРЕЩИН В ТИТАНОВЫХ СПЛАВАХ
В настоящее время микропроцессы зарождения и раз вития микротрещин в титане и его сплавах, их рост, вза имодействие между собой и макротрещиной, а также ме ханизм поэтапного продвижения макротрещины успешно изучаются и выявляются с помощью разнообразных фрактографических и металлографических исследований. Исследование поверхности изломов с помощью электрон ного микроскопа позволяет изучить взаимосвязи между топографией поверхности и микроструктурой, а также кинетику разрушения (хронологический порядок микро явлений в процессе разрушения).
158
Т а б л и ц а 12
Основные типы макро-
Процесс
Механизмы, исследо ванные методом элек тронной фрактографии
Энергетическая ха рактеристика микропроцесса разруше ния
Основные тилы раз рушения, различае мые по характеру распространезния тре щин
Особенности процес сов разрушения
СЯ ю --------- ----------------------
и микроразрушения титана, различаемые по характеру образования н распространения трещины
|
. л |
|
|
В |
Разруш ите при |
малых |
Разрушение при средних |
||
|
деформациях |
|
уровнях деформации |
|
A l |
Квазискол |
(скол), |
В х |
Слияние микропустот, |
|
межзеренное разъе |
|
вязкий разрыв |
|
|
динение, циклический |
|
|
|
|
скол |
|
|
|
л 2 |
Процессы с |
низким |
В 2 |
||
|
уровнем поглощения |
|
|||
|
энергии |
|
|
|
|
|
5 -103— И)4 эрг/см2 |
|
|||
Лз |
Усталость, |
коррозия |
Я3 |
||
|
под |
напряжением, |
|
||
|
водородная |
|
хруп |
|
|
|
кость, хладнолом |
|
|||
|
кость и т. д. |
|
|
|
|
Л4 |
Увеличение |
размера |
В,г |
||
|
пластической |
зоны |
|
||
|
или объема |
пластиче |
|
||
|
ского |
течения, |
усло |
|
|
|
вия плоской деформа |
|
|||
|
ции -при определении[ |
|
|||
|
Кхс |
|
|
|
|
Процессы со сред ним уровнем погло щения энергии 105— 10®эрг/см2
Большинство разру шений при механиче ских, технологиче ских, специальных испытаниях
Условия, в которых возможно определе ние лишь К с , умень шение предела теку чести
С
Разрушение при чрезвы чайно больших деформа циях
С1 |
Скольжение |
. (сдвиг), |
||
|
вытягивание, |
атомно |
||
|
диффузионная |
плас |
||
|
тичность |
|
|
|
с 2 . |
Процессы с |
высоким |
||
|
уровнем поглощения |
|||
|
энергии Ю7— 10е эрг/ |
|||
|
/см2 |
|
|
|
С3 |
Разрыв монокристал |
|||
|
лов, |
высокотемпе |
||
|
ратурные испытания, |
|||
|
сверхпластигчиость |
|||
с 4 |
Определение |
вязко |
||
|
сти |
разрушения |
не |
|
|
имеет |
смысла |
|
В табл. 12 и на рис. 62 указано большинство извест ных в настоящее время микромеханизмов разрушения титана и его сплавов, исследованных методами электрон ной фрактографии, и определена их общая связь с соот ветствующими макромеханизмами. Таблица построена в соответствии с тремя основными способами распростра нения трещин в титане и его сплавах. В графе А дана
Рис. |
62. Схемы макроразрушений титановых сплавов: |
■а — |
х р у п к о е р а зр уш е н и е ; б — в язк о е р а з р у ш е н и е ; в — р а з р ы в |
характеристика трещин, образовавшихся при малых де формациях, когда каждая трещина обособлена, имеет один фронт распространения и при росте каждой возник шей трещины ее фронт сохраняется. Обычно такие тре щины появляются на свободной наружной поверхности или около нее и распространяются внутрь. В графе С описаны процессы, которые сопровождаются чрезвычай но большими пластическими деформациями. Фронт раз рушения (несмотря на пластическое течение) по-прежне му сохраняется, и поверхности разрушения обычно на правлены внутрь от свободной поверхности. Разрушения двух указанных типов для титана находятся в прямой зависимости от внешних условий и реализуются не часто.
В графе В представлены наиболее часто встречающи еся в титане и его сплавах механизмы роста трещин. Приведенные в табл. 12 механизмы микроразрушеиия бо лее детально описаны ниже.
Отрыв или скол — разделение кристалла или отдель ных кристаллитов вдоль определенных кристаллографи ческих плоскостей — сопровождается образованием плос-
160
.них или чуть искривленных площадок — фасеток скола. К типичным особенностям скола, по которым он может быть идентифицирован, следует отнести наличие на по верхности разрушения ступенек и язычков скола. Сту пеньки возникают при реиницировании трещины во вре мя перехода микропластической деформации из зер на одной ориентации в зерно, имеющее другую ориента цию, а «Язычки» образуются в результате локального разрушения вдоль поверхности раздела матрица—двой ник. Ступеньки скола по мере развития разрушения сли ваются, образуя систему, которую часто называют «ручьистым узором»; сближение ступенек в нем всегда происходит по «течению».
В титане и его сплавах разрушение отрывом — явле ние крайне редкое, и возникает лишь локально, да и то при специальных испытаниях, в частности при замедлен ном разрушении и коррозионном растрескивании [107].
Наиболее вероятной плоскостью скола в титане сле дует считать плоскость базиса, а в р-титановых спла вах— грани куба {001}. Типичные картины отрыва [вдоль .плоскостей {001}] возникают при низкотемпера турном испытании титановых сплавов с p-структурой в районе температур ниже или близких к порогу хладно ломкости (рис. 63,а). В этом случае скол занимает боль шую часть поверхности разрушения и может быть де тально изучен. Однако при разрушении титановых спла вов с иной структурой скол должен рассматриваться как эпизод, очаг разрушения, а не как поверхность, подлежа щая количественной оценке и статистической обработке.
В титановых сплавах, содержащих разнообразные структурные элементы, различающиеся по составу, фор ме, размеру, характеру выделений и т. д., порой невоз можно даже приблизительно оценить кристаллографию поверхности, по которой произошло разрушение, или сравнить ее площадь с размером структурных составля ющих. Кроме этого, в титане и его сплавах в процессе хрупкого разрушения растущая трещина не сохраняет единого фронта (а это важное свойство скола), и обыч но процесс разрушения сопровождается образованием множества мелких трещинок, пронизывающих материал впереди макротрещииы, и последующим ростом этих трещинок до их слияния между собой или с магистраль ной трещиной. Для такого типа разрушения Сроулн предложил использовать термин «квазиотрыв». Этот тер-
161