книги / Электромагнитные муфты скольжения
..pdfа вторая определяется |
статическим |
моментом сопротив- |
|
ления и равна |
|
|
|
|
(Op — О |
rf(0. |
(9.9) |
|
AfM/Af— 1 |
||
|
|
|
|
Полные потери разгона |
|
|
|
,ДА>=ДЛх+ДА |
|
(9.10) |
|
Как видно из (9.3), потери разгона, |
обусловленные- |
||
статическим моментом |
нагрузки Л4, |
можно представить, |
как алгебраическую сумму потерь от различных состав ляющих момента нагрузки, что значительно упрощает расчеты. При расчете потерь от переменных нагрузок, содержащих постоянную и переменную составляющие, появляется возможность раздельного определения потерь и их последующего суммирования. В этом случае необхо димо лишь правильное определение конечного скольже ния, одинакового для расчетов составляющих потерь. Это скольжение должно определяться из условия равенства
моментов муфты и полной |
нагрузки, |
включающей |
все |
составляющие момента. |
|
|
|
9.2. ПОТЕРИ ПРИ ПУСКЕ МУФТЫ БЕЗ СТАТИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ |
|||
Если статический момент |
сопротивления М = 0, |
то |
|
выражения (9.5) и (9.6) совпадают с |
(9.8), которое |
пос |
|
ле интегрирования и преобразований принимает вид |
|
||
ДЛ, = 4 |
|
(9.11) |
Переходя к относительным единицам и принимая в качестве базовых величин синхронную угловую скорость ©о и кинетическую энергию ведомых частей привода при этой скорости
Л0= /о )2о/2, |
(9.12) |
получаем выражение относительных потерь при разгоне вхолостую
АЛХ_to, — to |
/to, + <■> |
2V |
(9.13) |
||
Л — |
“о |
\ «о |
|||
|
|
||||
Из (9.11) следует, |
что |
при М= 0 потери |
разгона не |
зависят от вращающего момента муфты и характера его изменения, а следовательно, и от электромагнитной инер
I9t
ционности. Как было показано ранее, продолжительность разгона зависит от указанных параметров (см. § 8.2).
При разгоне от состояния покоя (coi=0) до угловой скорости со относительные потери
ДЛх/Л о= (со/ооо) |
(2 — со/соо). |
(9.14) |
Выражая угловые скорости через скольжение, полу |
||
чаем зависимости потерь от скольжения в общем случае |
||
AAX/ A 0= s 2l — s2, |
(9.15) |
|
а при пуске от аи= 0 |
|
|
дЛх/Л0= 1 |
— s2. |
(9.16) |
При пуске от состояния покоя до со = соо |
полные поте |
|
ри энергии. |
|
|
ААХ= А 0. |
(9.17) |
|
На рис. 9.1 приведены зависимости относительных по |
||
терь при разгоне вхолостую |
от начальной |
и конечной |
угловых скоростей. Полученные формулы и графики мо
гут |
бытьиспользованы для. определения |
потерь разгона |
|
под |
нагрузкой по формуле (9.10), куда |
онивходят как |
|
составная часть. Так как при М = 0 |
разгон начинается сра |
||
зу |
после подачи напряжения на |
обмотку возбуждения, |
|
то |
потери трогания равны нулю |
и ДЛП= Д Л Р= Д Л Х. |
9.3. ПОТЕРИ ЗА ВРЕМЯ ТРОГАНИЯ МУФТЫ
Наличие на валу муфты начального статического мо мента сопротивления Л4нач приводит к тому, что процесс разгона начинается не в момент включения муфты, а по истечении времени трогания tTP (см. § 8.4). От момента включения муфты до момента трогания в якоре выделя ются потери скольжения, называемые в дальнейшем по терями трогания. Так как в рассматриваемый период времени скольжение муфты постоянно и равно единице, то вращающий момент зависит только от тока возбужде ния и является функцией времени. Значение этой функ
ции. для ненасыщенной магнитной системы |
определится |
из (8.4) при s = l и будет равно |
|
М» = МтаХ{ 1 - е ~ иТу . |
(9.18) |
192
Рис. |
9.1. |
Зависимости |
потерь |
Рис. |
9.2. |
Зависимости |
потерь |
|||
разгона на холостом ходу от |
трогания |
от начального |
момента |
|||||||
начальной |
и конечной угловых |
нагрузки |
|
|
|
|
|
|||
скоростей |
муфты |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставляя данное |
значение |
момента |
в |
(9.1) |
при |
|||||
(о= 0 |
и |
принимая пределы |
интегрирования |
от |
0 |
до |
/тр, |
|||
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
^тр
ДЛтр = Мто;сш. 5 (1 - e ~ i,Ty d t . (9.19)
о
Производя интегрирование и заменяя время трогания его значением из (8.16), получаем
дд , = 7 А . Л [ - 1. ( 1 - ] / ! £ ) -
|
|
|
мя |
1 |
М№ |
|
|
(9.20) |
|
|
|
- V |
- .Мш'‘max |
т* ж" ‘maxг -]• |
|
||||
|
|
|
|
||||||
В |
относительных |
единицах |
потери |
трогания |
равны |
||||
Ду4тр |
о — Г |
In Г1 |
1f -М- |
|
) —л/~— |
1 |
Л1и |
||
|
2 |
М,max ]• |
|||||||
~ Г |
Та L |
V |
Ш У Мтах ) |
|
У |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(9.21) |
С учетом (8.16) выражение (9.21) может быть пред
ставлено в виде
ДАтр |
Ми |
А0 |
Mrrit |
1 М„
(9.22)
2 Мт,
193
На рис. 9.2 приведены в относительных единицах за висимости потерь трогания от начального момента на грузки для различных отношений механической и элект ромагнитной постоянных времени. При 7B=const и А0= = const эти зависимости характеризуют влияние Тэ на потери трогания. Следует иметь в виду, что абсолютное значение потерь трогания не зависит от механической по стоянной Тп, поскольку в состоянии покоя маховые мас сы привода роли не играют.
Потери трогания в сумме с потерями разгона дают значение потерь пуска (9.7).
9.4. ПОТЕРИ ПРИ ПУСКЕ МУФТЫ С ПОСТОЯННЫМ МОМЕНТОМ НАГРУЗКИ
При постоянном моменте нагрузки Af=M c=const и моменте муфты, определяемом формулой (4.30), выраже ние потерь (9.6) для разгона от toi=0 до © можно пред ставить в относительных единицах
A Q = 2(1 + р) |
М/пах |
5я d s |
(9.23) |
мс |
1 XQS |
где Ло имеет такое же значение, как и (8.23) для данно го вида нагрузки.
После интегрирования и алгебраических преобразова
ний относительные потери определяются как |
|
||||||
Ч > _ 9 ! -- Хд /1 -- S |
1— S* |
|
1 |
In |
1 + Л > -)• |
(9.24) |
|
Ао |
А-, (V' *0 |
2 ~ Х \ ш |
1 + Х 0 |
|
|||
С учетом формулы (8.23) данное выражение можно |
|||||||
представить в виде |
1—s* |
|
|
|
м. |
|
|
Мг |
м„ |
( 1 + |
|
|
|
||
Л 0 Л о L |
JVIcМ, |
* |
|
JVImaxмпР ) - £ ] • |
(9.25) |
более удобном для использования в случаях, когда име ются рассчитанные значения времени to/Tn.
Выражение (9.24) может быть также представлено в форме суммы (9.5) или (9.10), в которой потери разгона вхолостую определяются формулой (9.16), а составляю щая, зависящая от нагрузки, равна
^А _Q (J — X0 [ 1— s |
3 |
|
о* * 1 ° 1 |
Х0 |
2 |
использованием значения
АА _ 2
[ s ~ 1 - Р
1
1— S* |
, 1 |
ini1+ X0s), (9.26) |
||
(8.23) |
1 * 3„ |
|
1+ *. |
|
Мс |
и |
|
||
1 — S* |
(9.27) |
|||
2 |
Мтах Тп |
|||
|
194
Рис. 9.3. Зависимости потерь раз
гона |
от |
значений |
постоянного |
|
момента |
нагрузки |
при |
6 = 1 |
|
(-------- |
) |
и 10 .(-------------- |
|
) |
Для определения потерь при разгоне до угловой ско рости, выраженной в долях установившейся скорости, значения скольжения в формулах (9.24) — (9.27) должны удовлетворять урав нению (8.27), с учетом ко торого формула (9.24) при нимает вид
В~*о
( 9 ' 2 8 )
формула (9.25) — вид
М, |
ш |
|
м.[х.+ |
Мс |
Л |
Шу |
|
|
Мтах |
|
2 |
Мс |
|
(9.29) |
|
Х „ |
М щ а х |
Т а |
|
|
|
|||
а формула (9.27) — вид |
|
|
|
|
А „ ~ Х \ |
«оу \ Р Х 0 \ «у |
Р |
) х 0 Мпах тп • ( • ] |
На рис. 9.3 даны в относительных единицах зависимос ти потерь разгона от постоянного момента нагрузки, построенные по (9.28) для различных значений ш/<ву и р. При больших значениях р (экскаваторная механическая характеристика) потери разгона с ростом момента нагрузки возрастают быстрее, чем при малых р, особенно при разгоне до малых угловых окоростей.
С приближением угловой скорости к установившемуся значению потери при больших р становятся меньше, чем при малых.
195
9.5. ПОТЕРИ ПРИ ПУСКЕ МУФТЫ
СЛИНЕЙНО ВОЗРАСТАЮЩИМ НАГРУЗОЧНЫМ МОМЕНТОМ
Вобщем случае линейно возрастающий момент нагрузки имеет достоянную составляющую и описывается
.выражением (8.30). Как показано в § 9.1, потери разгона для постоянной и переменной составляющих момента нагрузки могут определяться отдельно и затем суммиро ваться.
Расчет потерь разгона от постоянной составляющей момента нарузки приведен в § 9.4. Ниже приводится метод расчета потерь от составляющей момента нагрузки, пропорциональной угловой скорости, и показывается спо соб определения конечного скольжения, которое прини мается одинаковым при расчетах составляющих потерь.
При моменте нагрузки М = М Л{\—s) выражение по терь (9.6) в относительных единицах Принимает вид
|
М_Р |
Мтах |
II |
|
s 2 d s |
|
|
^0 = |
2(1 + р) мл |
1— |
Z s — р^а * |
|
|
где Z |
имеет такое |
же значение, |
как |
в (8.32) при |
Л4С= 0 . |
|
После интегрирования и преобразований получаем |
||||||
Мр |
1+ $мтах |
|
|
Z 2 + 2й К + 2П |
(9'31^ |
|
^0 |
I 5 ЩГ |
s )+ Z In Z0-|----— ^In Г=Г*| ’ |
||||
|
|
|
|
|
где все обозначения соответствуют принятым в (8.32) для данного вида нагрузки при Мс= 0.
Если при расчете конечная угловая скорость задана в единицах установившегося значения, то определение соот ветствующего скольжения производится по (8.33). Это скольжение определяется с учетом постоянной составляю щей момента нагрузки, если она имеется, и затем исполь зуется в (9.24) <и в (9.31), после чего полученные резуль таты суммируются.
С использованием |
(8.32) формула (9.31) принимает |
||
вид |
|
|
|
Мр |
1+ |
ОМщах |
0 + Z |
А, |
I 5 |
W |
[2р(1 -а)+2 2 — Z |
I 2 + 2 3 Мл А1 |
(9.32) |
2 — Z М тах Т п J " |
|
На рис. 9.4 приведены зависимости относительных по терь от переменной составляющей линейно возрастающего момента нагрузки при разгоне до различных значений
196
конечной угловой скорости для р = 1 и 10. В данном слу чае потери значительно меньше, чем при постоянном мо менте сопротивления (см. рис. 9.3), и влияние на них нагрузки невелико.
Расчет потерь при наличии постоянной составляющей момента сопротивления производится отдельно для постоянной и переменной составляющих нагрузки по фор мулам (9.24) и (9.31) до одного и того же значения
Рис. 9.4. |
Зависимости |
|
потерь |
разгона от переменной составляющей |
|||||||||||||
линейно |
возрастающего |
момента |
нагрузки |
|
при |
Р=1 |
(-------- ) |
и |
|||||||||
Ю (-----------) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
скольжения |
муфты, |
определяемого |
выражением |
|
(8.33), |
||||||||||||
и затем |
результаты |
суммируются. |
К ним |
добавляются |
|||||||||||||
потери трогания из |
(9.21) |
при М „ |
а ч — |
М с . |
|
|
|
зависи |
|||||||||
Для |
использования |
в |
расчетах |
графических |
|||||||||||||
мостей, |
приведенных |
на |
рис. 9.3 |
и 9.4, |
|
при |
|
моменте |
|||||||||
нагрузки, определяемом |
формулой |
(8.30), |
вначале |
произ |
|||||||||||||
водится определение |
скольжения |
из |
(8.33) |
при заданном |
|||||||||||||
оэ/соу и Л4С>0. |
Затем из этой же |
формулы |
для |
данного |
|||||||||||||
скольжения |
находят |
значение со/оу |
при Мс = 0 и |
по гра |
|||||||||||||
фикам рис. |
9.4 — потери от заданной |
переменной |
состав |
||||||||||||||
ляющей М л . Таким же путем |
при |
данном |
скольжении |
||||||||||||||
находят |
<о/(оу |
для |
постоянного момента |
нагрузки |
М с |
и |
|||||||||||
по кривым |
рис. |
9.3 — соответствующие |
этому |
моменту |
|||||||||||||
потери. Сумма |
определенных |
данным |
способом |
потерь |
|||||||||||||
даст результирующие потери разгона при нагрузке |
опи |
||||||||||||||||
сываемой формулой |
(8.30). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
’ |
|
197
9.6. ПОТЕРИ ПРИ ПУСКЕ МУФТЫ С ВЕНТИЛЯТОРНЫМ МОМЕНТОМ НАГРУЗКИ
Как показано в § 9.1, 9.5, определение потерь при разгонах можно производить отдельно для составляющих
момента |
нагрузки |
и затем суммировать |
их, что облегчает |
|||
расчеты. |
Расчет потерь разгона от постоянной состав |
|||||
ляющей |
момента |
нагрузки приведен |
в § |
9.4. |
Ниже |
|
дается способ расчета потерь |
от вентиляторной |
состав |
||||
ляющей |
момента, |
описываемой |
уравнением |
(8.36) при |
Мс=0.
По аналогии с расчетом времени пуска (см. § 8.8) расчет потерь производится при аппроксимации вентиля торной характеристики нагрузки ломаной линией, впи санной в характеристику. Каждый участок характеристи ки заменяется отрезком прямой, описываемой формулой (8.38) и значениями (8.39) и (8.40). При этом потери раз гона на участке скольжений от Si до Si определяются выражением
Мр
А0 |
^ ж - ‘ [ 2* № - * . > + г . < n z .+ |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
+ |
1д Ki+ *i I |
(9.33) |
|
+ |
* 1 |
Y1- X l J * |
|
|
|
|||
где все обозначения |
соответствуют принятым в |
§ 8.8.
Анализ зависимостей относительных потерь энергии при разгоне от вентиляторной составляющей момента нагрузки (рис. 9.5) показывает, что по своему характеру они близки к аналогичным кривым, полученным для ли
нейно возрастающего |
момента нагрузки (см. рис. 9.4), |
и отличаются от них |
сниженными значениями потерь. |
Форма механической характеристики муфты, определяе мая значением р, мало влияет на потери разгона.
При |
разгоне |
привода до угловой |
скорости, равной |
||
60—80% |
установившегося значения, вентиляторный момент |
||||
нагрузки |
оказывает незначительное |
влияние на |
потери |
||
разгона, |
которые |
близки к потерям |
на |
холостом |
ходу. |
Для более высоких значений конечной угловой скорости увеличение нагрузки приводит к росту потерь, для более
низких — к снижению. Это |
означает, |
что |
зависимости |
потерь разгона от угловой |
скорости |
при |
увеличении |
нагрузки возрастают с большей крутизной. |
|
198
Рнс. 9.5. Зависимости потерь разгона от переменной составляющей вентиляторного момента нагрузки при (3= 1 ( --------) и 10 (------------- )
При наличии постоянной составляющей момента на грузки суммарные потери определяются методом, приве денным в § 9.5, с использованием вместо (8.33) форму лы (8.44) и кривых на рис. 8.13.
9.7. ПОТЕРИ ПРИ ПУСКЕ МУФТЫ С НАГРУЗКОЙ ПОСТОЯННОЙ МОЩНОСТИ
Используя все условия, допущения и обозначения, принятые в § 8.9, а также механические характеристики муфты и нагрузки, описанные уравнениями (4.30) и (8.47), можно выражение (9.5) в относительных единицах пред ставить в виде
Д£Р |
s* — ** + |
2а, Г |
s. +h |
^ds. |
(9.34) |
|
А0 |
||||||
|
J |
a l + bl S + |
S |
|
So
После интегрирования и преобразований получаем вы ражение относительных потерь энергии в муфте при раз гоне от so до s
м р
sl0- s * + a l [ ( l - ^ , ) l n Z i +
Л0
1 + 8 (fli Ч~ ^ За) . У г — (у0 — s) X t |
2р (s„ — s)j. (9.35) |
|
199
Если начальные и конечные значения скольжения удовлетворяют равенствам (8.52) и (8.53), то формула (9.35) упрощается, принимая вид
1 + *(«,+ *■,) (X, |
+ ( l — 3 a,p )(X ,-2 is). |
|
— % ------ ' " U r - |
||
(9.36) |
||
|
На рис. 9.6 приведены в относительных единицах за висимости потерь от момента нагрузки постоянной мощ ности, построенные по выражению (9.36) для значений Ass, использованных на рис.
8.16. С ростом кривизны ме ханической характеристики муфты (увеличение р) и As потери разгона снижаются. Резкое уменьшение потерь при определенных значени ях момента нагрузки объяс няется теми же причинами, по которым происходит уменьшение времени разго на (см. § 8.9).
Рис. 9.6. Зависимости потерь
разгона от момента нагрузки по
стоянной |
мощности при 0= 1 |
(-------- ) |
и 10 (---------- ) |
9.8. ВЛИЯНИЕ ФОРМЫ МЕХАНИЧЕСКОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ МУФТЫ НА ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПРОЦЕССОВ ПУСКА
При пусках муфты без статической нагрузки потери не зависят от формы механической характеристики (см. § 9.2), которая не оказывает влияния также и на потери трогания (см. § 9.3).
Во всех остальных случаях форма механической характеристики, определяемая показателем р, оказывает существенное влияние на поте ри в переходных процессах, причем это влияние зависит от вида на грузки и значений конечной угловой скорости разгона.
На рис. 9.7 приведены в относительных единицах зависимости по терь энергии от конечной угловой скорости при разгоне муфты с раз личными моментами нагрузки. Кривые построены по графикам рис. 9.3— 9.5 и дают более наглядное представление о характере влияния Р на потери по сравнению с исходными.
200