книги / Электромагнитные муфты скольжения
..pdfНа начальных участках разгона, когда угловая скорость еще мала по сравнению с установившейся, увеличение кривизны 0 механической характеристики муфты приводит к росту потерь. В процессе разгона при малых р потери возрастают быстрее, чем при больших, в результате чего, начиная с некоторых значений конечной угловой скорости, муфты с большой кривизной характеристики становятся экономичнее.
Значения конечной угловой скорости, при которой муфты с 0=1 и 10 равноценны по потерям энергии при пусках, зависят от нагрузки и
Рис. 9.7. Зависимости потерь разгона от конечной угловой скорости прн постоянном (а), линейно возрастающем (б) и вентиляторном (в) моментах нагрузки при 0 = 1 (--------) и 10 (------------- )
возрастают с ее увеличением. {Три постоянном нагрузочном моменте
(<7=0) значения а>/(оу |
меняются4 в пределах от со=0,7(йу при Мс= |
=0,ЗЛ Т та* до со= 0,9соу |
при Afc = 0 ,7 M ma*. Для нагрузки с линейно воз |
растающим |
моментом q=l это изменение находится в пределах от ш= |
||
= 0 ,8 с о у при |
М л = 0 ,2 Мтах до со=0,99соу при М„^0,9Мтах, для |
вен |
|
тиляторной |
|
нагрузки (<7= 2 ) — от о) = 0,8соу при Мй=0,2Мтах до |
со= |
=0,99соу при ЛТв = 1|05ЛТтпах-
Таким образом, рост показателя нагрузки q увеличивает диапазон
моментов и снижает диапазон |
угловых скоростей, в которых изменение |
0 в пределах 1 10 оказывает |
влияние на потери, что означает умень |
шение этого влияния с ростом q.
В приводах с частыми пусками и большими маховыми массами, увеличивающими базовую энергию A0t рассматриваемые потери могут играть существенную или даже основную роль в энергетическом ба лансе, вследствие чего выбор показателя кривизны механической ха-
201
рактеристики муфты р и определение параметров, обеспечивающих это значение показателя (главным образом числа зубцов-полюсов), при обретает большое практическое значение.
В целом можно отметить, что зависимости потерь разгона от мо мента нагрузки близки по своему характеру соответствующим графи кам продолжительности разгона при одинаковых видах нагрузок. Наи большая аналогия проявляется при нагрузках с постоянным моментом и постоянной мощностью. Для нагрузок с линейно возрастающим и вен тиляторным моментами сходство кривых возрастает при увеличении нагрузочного момента.
Отмеченная аналогия позволяет считать, что с увеличением про должительности разгона потери в муфте возрастают. Этот же вывод можно сделать из формул (9.25), (9.27), (9.29) и (9.30), если учесть, что значения Х0 в этих формулах отрицательны. Подтверждением дан ного вывода является также выражение потерь (9.32).
Г Л А В А Д Е С Я Т А Я
СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ МУФТАМИ
10.1. РАЗНОВИДНОСТИ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ
Для управления муфтами скольжения находят приме нение системы с ручным управлением током возбуждения и САУ (рис. 10.1).
Системы с ручным управлением содержат обычно вы прямитель в цепи обмотки возбуждения и регулирующий элемент в виде реостата или автотрансформатора, с по мощью которого изменяют ток возбуждения и частоту вращения муфты, работающей на естественных механиче ских характеристиках. Иногда в таких системах исполь зуются управляемые полупроводниковые выпрямители [45]. Системы с ручным управлением наиболее просты по устройству и в эксплуатации, но не обеспечивают ста бильной работы муфты в заданном режиме. Частота вра щения муфты меняется при изменениях нагрузки, темпе ратуры деталей муфты, напряжения питающей сети. Ути изменения частоты вращения во многом зависят от фор мы естественных механических характеристик муфты, ее рассеиваемой мощности, влияющей на температуру яко ря, и конструктивного исполнения, определяющего темпе ратурное изменение воздушного зазора и его направление.
Наибольшее распространение в промышленности полу чили электромагнитные муфты скольжения с автоматиче-
202
ским управлением тока возбуждения. Для муфт скольжения обычно ис пользуют замкнутые САУ с обратными связями по регулируемому парамет ру. Регулируемыми пара метрами чаще всего яв ляются частота вращения, момент муфты или ее выходная мощность. Ино гда для обратной связи используют напряжение, снимаемое с датчика дав ления, расхода или какойлибо другой неэлектриче ской величины, стабили зация и регулирование
которой осуществляются муфтой.
Обратная связь по вращающему моменту муфты обыч но используется вместе с обратной связью по частоте вра щения и дополняет ее, обеспечивая ограничение нагрузки привода на заданном уровне. Это ограничение нагрузки часто называют отсечкой по моменту.
10.2.ЭЛЕМЕНТЫ САУ И ИХ НАЗНАЧЕНИЕ
Взамкнутых САУ в качестве составных элементов ис пользуют задающие органы, датчики обратной связи по стабилизируемому параметру, усилители и источники пи
тания. В зависимости от типа применяемых датчиков и усилителей системы могут снабжаться различными пре образовательными устройствами. Задающими органами САУ (задатчиками) являются потенциометры, подключен ные к источнику постоянного напряжения.^При регулиро вании ручки задающего потенциометра производится из менение выдаваемого в САУ напряжения, пропорциональ ного заданному значению регулируемого параметра.
В качестве датчиков обратной связи по частоте враще ния чаще всего используются тахогенераторы, приводимые от выходного вала муфты ременной передачей или монти руемые непосредственно на этом валу. Тахогенераторы выдают в САУ напряжение, пропорциональное фактиче ской частоте вращения муфты, которое затем сравнивает ся с задающим напряжением, и их разность используется для регулирования частоты вращения привода с муфтой.
203
Разность напряжений задатчика и датчика обратной связи возникает в результате воздействия либо внешних факторов (нагрузки, температуры, напряжения источни ка питания), когда изменяется фактическая частота вра щения и САУ возвращает ее к первоначальному значе нию, либо оператора на положение задатчика, когда си стема обеспечивает изменение частоты вращения до ее но вого заданного значения.
В САУ муфтами применяются тахогенераторы как по стоянного, так и переменного тока. Недостатком первых является наличие коллектора и щеток, снижающих на дёжность привода в целом, поэтому в последние годы предпочтение отдается бесконтактным синхронным тахо^ генераторам, выпрямленное напряжение которых исполь зуется в САУ.
Иногда для обратной связи находят применение бес контактные импульсные датчики, частота импульсов на выходе которых пропорциональна частоте вращения. Для использования в цепи обратной связи выходные импульсы датчика преобразовываются в пропорциональное их час тоте постоянное напряжение.
В качестве датчиков обратной связи по вращающему моменту используются трансформаторы тока, устанавли ваемые в одной из фаз природного электродвигателя, вра щающего муфту скольжения. Так как на рабочем участке характеристики ток двигателя линейно зависит от его вра щающего момента, то трансформаторы тока являются про стыми и надежными датчиками момента.
В качестве усилителей в САУ находят применение магнитные, транзисторные и тиристорные усилители. Пре имуществом магнитных усилителей является простота ввода в САУ одновременно нескольких обратных связей. При наличии нескольких управляющих обмоток усилите ля на каждую из них может быть подано напряжение об ратной связи по одному из регулируемых параметров. К недостаткам магнитных усилителей относятся большие габариты и масса, а также меньшее быстродействие по сравнению с другими типами усилителей.
Транзисторные усилители находят применение в муф тах малой мощности, имеющих небольшой ток возбужде ния (2—3 А).
Наибольшее распространение получили тиристорные усилители, в которых система формирования управляю щих импульсов тиристоров определяет в конечном счете всю схему САУ Формирователи импульсов выполняются на транзисторах и отличаются большим разнообразием.
204
В качестве элементов источников питания в САУ муф тами используют трансформаторы или делители напряже ния на резисторах, присоединенные к сети, питающей при водной двигатель муфты, выпрямители, сглаживающие фильтры и стабилизаторы напряжения.
10.3. СИСТЕМЫ С ОБРАТНОЙ СВЯЗЬЮ ПО ЧАСТОТЕ ВРАЩЕНИЯ МУФТЫ
Большинство замкнутых САУ муфтами снабжаются обратными связями по частоте вращения. Такие системы обеспечивают жесткие искусственные механические харак теристики муфты и высокую стабильность работы привода в заданном режиме независимо от влияния внешних воз мущающих факторов (температуры окружающей среды, нагрева муфты, изменения напряжения источника пита ния, разброса параметров муфт из-за отклонений разме ров зазоров и состава сталей в пределах допусков и т. д.).
На рис. 10.2 приведена схема импульсной САУ с тири сторным усилителем. Приводной двигатель М вращает ведущую часть муфты ЭМС, с ведомой частью которой соединен тахогенератор G. Обмотка возбуждения ОВ муф ты питается от одной из вторичных обмоток трансформа тора Т через силовые диоды VI и V2 и тиристор VII. На пряжение с другой вторичной обмотки трансформатора выпрямляется мостом V3y сглаживается фильтром (Л, R2y
Рис. 10.2. Схема САУ с обратной связью по частоте вращения муфты
205
стабилизируется стабилитронами V4 и V5 и выделяется на задающем потенциометре R1. После сравнения задаю щего напряжения с напряжением обратной связи тахогенератора G их разность выделяется на резисторе R3 и управляет усилителем на транзисторах V8 и V9.
Если частота вращения муфты выше заданной, то транзистор V8 открыт, a V9 закрыт. На управляющий электрод тиристора VII не поступает никаких сигналов, и в цепи обмотки возбуждения нет тока. Частота вращения муфты снижается до тех пор, пока не станет ниже задан ной. При этом транзистор V8 закроется, a V9 откроется и будет заряжать конденсатор С2 до тех пор, пока напря жение на нем не откроет однопереходный транзистор V10, выдающий на тиристор VII управляющий импульс, от крывающий его,
С увеличением разности заданной и фактической час тот вращения возрастает напряжение на резисторе R3, увеличиваются открытие транзистора V9 и скорость заря да конденсатора С2, что приводит к более раннему фор мированию управляющего импульса и увеличению тока возбуждения. Приближение фактической частоты враще ния к заданной снижает ток возбуждения муфты до его рабочего значения в заданном режиме. Таким образом, среднее значение импульсного тока возбуждения зависит от превышения задающего напряжения над напряжением обратной связи.
Делитель напряжения на резисторах R4, R5 и R6 по зволяет подобрать нужные напряжения питания элементов схемы. Диод V6 обеспечивает разряд обмотки ОВ при за крытии тиристора VII.
Питание элементов схемы от одного источника обеспе чивает синхронизацию управляющих импульсов, формиру емых в одной и той же фазе каждого полупериода вы прямленного напряжения.
На рис. 10.3 приведена схема, применяемая в приво дах с бесконтактными муфтами японских фирм Fuji и Yaskawa. От одной из вторичных обмоток трансформато ра ГУ через выпрямительный мост VI и стабилизатор, вы полненный на транзисторах V2 — V5, подается питание на потенциометр R3, являющийся задатчиком частоты вра щения. Регулируемым резистором R2 устанавливается значение стабилизированного напряжения на задатчике.
Датчиком обратной связи по частоте вращения явля ется бесконтактный синхронный тахогенератор G, напря жение которого выпрямляется диодным мостом V9 и вы-
206
деляется на регулируемом резисторе R6. После сравнения задающего напряжения с напряжением обратной связи их разность на регулируемом резисторе R5 управляет тран зистором V6. Напряжение с вторичной обмотки трансформатора, имеющей среднюю точку, через фазо сдвигающую цепь Rl, С1 подается на первичную обмотку управляющего трансформатора Т2. С этой же обмотки выпрямленное диодами и стабилизированное напряжение выделяется на регулируемом резисторе для смещения ра бочей точки транзистора V6.
Рис. |
Ю З. Схема |
САУ приводами с бесконтактными муфтами фирм |
Fuji |
И Yaskawa |
(Япония) |
Напряжение с вторичной обмотки трансформатора Т2, управляемое транзистором V6 в функции отклонения час тоты вращения от заданной, подается на управляющий электрод вспомогательного маломощного тиристора V7, питающегося от третьей вторичной обмотки трансформа тора. В цепь управляющего тиристора V7 включена пер вичная обмотка трансформатора ТЗ, вторичная обмотка ко торого соединена с управляющим электродом силового тиристора У5, питающего обмотку ОВ муфты.
207
А В С N
Рис. 10,4. Схема САУ фирмы Неепап (Англия) |
|
|
|
|
|||||||||
Указатель |
|
частоты |
вращения |
п через |
подстроечный |
||||||||
резистор R4 питается переменным напряжением тахогене- |
|||||||||||||
ратора, |
что |
|
исключает |
искажения |
его |
показаний от |
не |
||||||
линейности выпрямителя. Дроссель L и включенный |
|||||||||||||
между |
ним |
|
и |
тиристором |
V8 |
диодный |
мост с двумя |
||||||
резисторами |
|
и |
конденсатором |
служат |
для |
подавления |
|||||||
помех, |
поступающих из |
сети, |
и защиты |
сети |
от высших |
||||||||
гармоник, создаваемых тиристором. |
|
|
|
САУ с ти |
|||||||||
Фирмой |
Неепап |
(Англия) |
применяется |
||||||||||
ристорным |
усилителем, |
схема |
которой |
приведена |
на |
||||||||
рис. 10.4. Напряжение |
сети, |
выпрямленное |
диодом |
V5, |
|||||||||
сглаженное фильтром из резисторов R2, R3 и конденсатора |
|||||||||||||
С/, стабилизируется |
и выделяется |
на |
задающем потен |
||||||||||
циометре R9. |
Напряжение обратной связи |
с |
бесконтакт |
||||||||||
ного синхронного тахогенератора |
G через выпрямитель V8 |
и фильтр R6, С2 подается на резистор R10. Напряжения на R9 и R10 сравниваются, и их разность управляет тран зистором V9, степень открытия которого оказывает влия ние на время заряда конденсатора С. Напряжение на конденсаторе С управляет формирователем импульсов, включающим транзистор V7 и импульсный трансформа тор Т, вторичная обмотка которого включена в управляю щую цепь тиристора V2.
Изменение сопротивления транзистора V9 меняет вре мя заряда конденсатора С до напряжения переключения транзистора V7, что приводит к смещению фазы управ-
208
ляющих импульсов на тиристоре и изменению тока в обмотке возбуждения ОВ муфты ЭМС.
Диод VI является разрядным. Питание транзисторов
V7 и V9 |
осуществляется через диод V4, резисторы Rl, |
R8 |
и R11 и |
стабилизируется стабилитроном. Резистором |
R7 |
устанавливается минимальная в диапазоне регулирования
частота вращения, резистором |
R10 — максимальная часто |
||
та вращения, а |
резистором R8 — максимальный |
ток воз |
|
буждения. |
в приводах |
муфты скольжения имеют |
|
Используемые |
|||
экскаваторные |
механические |
характеристики, |
поэтому |
ограничение тока возбуждения обеспечивает ограничение предельного вращающего момента муфты на необходимом регулируемом уровне (см. рис. 8.17,6).
10.4. СИСТЕМЫ С ОБРАТНЫМИ СВЯЗЯМИ ПО ЧАСТОТЕ ВРАЩЕНИЯ И МОМЕНТУ МУФТЫ
В приводах, где необходимо точное ограничение вра щающего момента при любой форме механических харак теристик используемых муфт скольжения (см. рис. 8.17,в), САУ выполняются с двумя обратными связями: по часто те вращения и передаваемому моменту. На рис. 10.5 при ведена схема такой САУ с тиристорным усилителем. Напряженнее трансформатора Т2, выпрямленное диодным мостом V2, подается для питания однопереходного тран-
Рис. 10.5. Схема САУ с обратными связями по частоте вращения к мо менту
200
зистора V8, а после сглаживания конденсатором С1 и стабилизации группой стабилитронов V5 — на транзисторы V6, V10, VII и задатчик частоты вращения R4.
Двигатель М приводит во вращение ведущий ротор муфты ЭМС, с ведомым якорем которой соединен тахогенератор G. Напряжение обратной связи с тахогенератора через выпрямитель V7, обеспечивающий сохранение по лярности при реверсе, выделяется на резисторе R3.
Разность напряжений задатчика и обратной связи усиливается транзисторами VII и V10 и заряжает конден сатор СЗ. При определенном напряжении на конденсаторе однопереходный транзистор V8 открывается и выдает импульс, который после усиления транзистором V6 через выходной импульсный трансформатор ТЗ управляет ти ристорами полууправляемого силового выпрямительного моста V3, питающего обмотку возбуждения ОВ муфты. Последовательное включение тиристоров в плечи полу управляемого моста требует раздельного выполнения их управляющих цепей (в отличие от параллельного), но исключает необходимость установки разрядного диода, так как обмотка возбуждения разряжается через неуправ ляемые диоды моста.
Индуктивность L и стабилитрон VI защищают |
схему |
|||
от перенапряжений, |
а питающую сеть — от |
помех, |
вызы |
|
ваемых высшими |
гармониками |
при работе |
тиристоров. |
|
Напряжение обратной связи |
по моменту |
с трансфор |
матора тока Т1, установленного в одной из фаз двигателя, выделяется на резисторе R1, выпрямляется диодным
мостом |
V4, |
сглаживается |
конденсатором С2 |
и подается |
||
на регулируемый резистор R2, являющийся |
задатчиком |
|||||
предельного |
момента. С |
резистора |
R2 |
это |
напряжение |
|
через |
стабилитрон V поступает на |
базу |
транзистора V9, |
силовая цепь которого шунтирует конденсатор СЗ.
При моменте нагрузки, не превышающем заданного резистором R2 значения, стабилитрон V закрыт и данная часть схемы не оказывает влияния на ток возбуждения муфты. При превышении моментом нагрузки заданного предельного значения стабилитрон V открывается и тран зистор V9 шунтирует конденсатор СЗ, снижая скорость его заряда, что вызывает запаздывание управляющих импульсов и уменьшение тока возбуждения муфты.
Показывающий прибор п служит для измерения частоты вращения выходного вала муфты.
В системе управления муфтой, разработанной в ЭНИКМАШе для приводов типа ПЭМС, для фомирова-
210