книги / Электромагнитные муфты скольжения
..pdfСледует отметить, что в конструкциях передач, имею щих внутри якоря масляную ванну для смазки зубчатых колес и подшипников, температура этого якоря должна быть ограничена на уровне, не допускающем парообра зования применяемой жидкой смазки.
В рассмотренных передачах были применены САУ с обратными связями по частоте вращения и току привод ного двигателя, подобные описанным в гл. 10. Их отли чие состоит в том, что для работы на первой и второй ступенях использовались отдельные одинаковые САУ и переключение ступеней производилось вручную или авто матически в функции заданной частоты вращения по на пряжению тахогенератора.
12.4.КИНЕМАТИЧЕСКИЕ СООТНОШЕНИЯ И ВРАЩАЮЩИЕ МОМЕНТЫ
ВПЕРЕДАЧАХ
Впередачах с параллельным соединением муфт диа пазоны угловых скоростей первой и второй ступеней зави сят только от выбранных значений скоростей ведущих частей муфт. При достижении муфтой первой ступени но минальной скорости и необходимости ее увеличения про изводится переключение возбуждения на более быстро ходную муфту второй ступени. Таким образом, соотноше-
Рис. 12.5. Кинематическая схема дифференциала и направления дей ствующих сил и угловых скоростей на первой (а) и второй (б) ступе нях работы
ние верхних значений угловых скоростей муфт определя ется отношением скоростей приводных двигателей или механических передач. В безредукторных системах вход ные и выходные моменты одинаковы, в редукционных — соотношения моментов определяются передаточными от ношениями редукторов.
В передачах с механическими дифференциалами соот
ношения угловых |
скоростей и воащающих |
моментов |
на |
первой и второй |
ступенях работы зависят |
от соотноше |
|
ний размеров зубчатых колес. |
|
|
|
На рис. 12.5 приведена кинематическая схема плане |
|||
тарной зубчатой |
передачи и показаны направления |
угло |
241
вых скоростей и действующих сил на первой и второй ступенях работы. Внешнее центральное ведущее колесо с внутренним зацеплением радиусом R0 приводится от дви гателя с постоянной угловой скоростью о)о, а внутреннее центральное колесо радиусом Rc на первой ступени взаи модействует с тормозом скольжения, а на второй — при водится от внешнего колеса через* муфту скольжения. Оси сателлитов закреплены на водиле, соединенном с ве домым валом передачи.
При работе на первой ступени диапазона регулирова
ния (рис. 12.5,а) линейная скорость осей |
сателлитов рав |
на |
|
v = { v 0+ v T)/2y |
(12.3) |
где Vo — линейная скорость ведущего центрального ко
леса; |
vT— линейная скорость затормаживаемого |
цент |
||
рального колеса. |
|
|
|
|
Линейные скорости элементов передачи связаны с уг |
||||
ловыми скоростями соотношениями |
|
|
||
|
V O = |
QL)QR O‘, |
|
(12.4) |
|
VJ ===,QL)^RC\ |
|
(12.5) |
|
|
v = (j}(7?о“ЬЛс)*/2. |
|
( 12.6) |
|
С |
учетом данных соотношений |
формула (12.3) |
дает |
|
выражение |
|
|
|
|
|
_СО__ |
|
|
(12.7) |
|
<0. ^ |
Я./4 + 1 |
' |
|
|
|
которое в относительных единицах связывает угловые скорости ведомого вала передачи и тормоза с размерами центральных колес.
Предельная угловая скорость первой ступени передачи имеет место при шт= 0 и равна
(Dj 1
( 12.8)
со0 1+ /?с//?о’
В реальных условиях для получения тормозного мо мента угловая скорость тормоза должна отличаться от нуля, поэтому переход на вторую ступень производится при угловой скорости, несколько меньшей, чем дает вы ражение (12.8).
242
Для |
частного случая |
конического дифференциала |
|
R o = R c и полученные выражения принимают вид |
|||
|
|
|
( 12.9) |
|
( O i = ( O o / 2 . |
( 1 2 . 1 0 ) |
|
В передаче, показанной на рис. 12.4, ведущее цент |
|||
ральное |
колесо является |
внешним, поэтому |
R o > R c и |
о ) 1 > © о / 2 . Если в качестве ведущего принять |
малое цент |
ральное'! колесо, то Ro<Rc и ю < ( о о / 2 .
Передаточное отношение первой ступени по моменту также зависит от соотношения радиусов центральных ко лес. На кинематической схеме, приведенной на рис. 12.5,а, показаны окружные усилия, действующие на различные элементы передачи. Усилие FBWxi на осях сателлитов обусловлено моментом нагрузки на выходном налу MBWxi, усилие Евхь приложенное к ведущему центральному ко лесу дифференциала, определяется входным моментом Л4вх1 от приводного двигателя, а усилие FT на внутрен нем центральном колесе является опорной реакцией, со здаваемой моментом Мт тормоза.
В статическом режиме работы из условия равновесия сил получаем
FBbixl:= FBxl+F T, |
(12.11) |
а поскольку реакция опоры FT равна приложенной силе FBxi (из-за равенства радиусов относительно осей сател литов), то
FBbixi= 2FBxl= 2FT. |
(12.12) |
Входной и выходной моменты передачи на первой сту |
|
пени соответственно |
|
MBX,= F BX1FO; |
(12.13) |
M Bbtxl= F BUM(Ro+Rc)/2. |
(12.14) |
Три |
последних выражения дают соотношение выход |
|
ного и |
входного моментов передачи на первой ступени |
|
|
MBbixi/MBXi = l-f-Fc/Fo. |
(12.15) |
Данное уравнение характеризует редукционные свой ства передачи, и его сравнение с формулой (12.8) пока зывает, чтократность повышения моментапередачей рав-
243
на соотношению верхних значений |
угловых скоростей |
второй и первой ступеней, т. е. |
|
МВых1/Л4вх1=^(Oo/(Ol- |
(12.16) |
С учетом значения |
|
MT= F TRC |
(12.17) |
и выражений (12.12) и (12.14) можем получить формулу
Мвых1/Л4т^1+Я о/Я с, |
(12.18) |
сопоставление которой с (12.-15) показывает, что при уве личении MBXI снижается требуемое значение Мт и наобо рот. Это означает, что повышение момента на выходе пе редачи может быть достигнуто увеличением момента дви гателя или тормоза, однакоэти пути не равноценны по
соотношению |
диапазонов ступеней, однозначно |
опреде |
||
ляемому выражением |
(12.8). |
|
|
|
Из (12,13) и (.12.17) можем получить |
|
|||
|
MBXl/M T=Ro/Rc, |
(12.19) |
||
а равенства |
(12.11), |
(12.13), |
(12.14)и (12.17) |
дают |
уравнение равновесия моментов |
(12.2). |
|
При работе передачи на второй ступени (рис. 12.5,6)
основные соотношения имеют вид уравнения |
|
||||
в котором |
v = ( v 0+ v M)/2, |
(12.20) |
|||
Ум=ЮмЯс, |
(12.21) |
||||
|
|||||
а значения v0 и v |
определяются по(12.4) и (12.6). |
угловой |
|||
Из данных выражений |
получаем уравнение |
||||
скорости передачи на второй ступени |
|
||||
|
(о |
R0,'RC~Ь Юц/Цр |
( 12.22) |
||
|
<°о |
|
Ро/Pc + "1 |
||
|
|
|
|||
Из (12.22) следует, что при (ом-*-а>о угловая |
скорость |
||||
выходного вала ш- ийо- |
|
|
|
||
В коническом |
дифференциале R0= R C и относительная |
||||
угловая скорость |
|
|
|
|
|
|
|
___ 1+ to,,, чо0 |
(12.23) |
||
|
|
<о0 — |
2 |
||
|
|
|
|||
При работе передачина второй ступени |
|
||||
|
FВ Ы Х 2 |
Fк - )- -/" м , |
(12.24) |
244
где Fк — усилие на внешнем центральном колесе, созда ваемое непосредственно двигателем; FM— усилие на внутреннем центральном колесе, передаваемое от двига теля через муфту.
|
Так как FK= F bUто |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
/7вых2 = |
2/7к= 2/7м. |
|
|
(12.25) |
||
|
Момент, передаваемый от двигателя непосредственно |
|||||||||
на внешнее колесо, |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
M K= F KRo, |
|
|
(12.26) |
|||
а |
передаваемый через |
муфту на внутреннее |
колесо |
|||||||
|
|
|
|
MM= F MRc. |
|
|
(12.27) |
|||
|
Рацные друг другу входной и выходной моменты пе |
|||||||||
редачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
МВх2—Мвых2= -/7вых2 (^?0"Ь^с)/2. |
|
(12.28) |
||||||
|
Из |
(12.25) — (12.28) |
получаем |
|
|
|
||||
|
|
|
|
Мвх2= = Мвых2= : Л1к ( 1 - \ - R c/ tfo) == |
|
|||||
|
|
|
|
= M M(l+ R 0/Rc); |
|
|
(12.29) |
|||
|
|
|
|
|
Мк |
= 1+ Рс/^° |
|
|
(12.30) |
|
|
|
|
|
|
|
1+/?о//?с' |
|
|
|
|
|
С |
учетом |
значений |
s = l—со/шо |
и |
sM— 1—сом/со0 из |
||||
уравнения |
(12.22) можем |
получить |
отношение скольже |
|||||||
ний муфты и передачи |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
sJs= l+ Ro/Rc, |
|
|
(12.31) |
|||
которое в |
коническом дифференциале равно двум. |
|||||||||
|
Сравнивая (12.29) и (12.31), находим |
|
|
|||||||
|
|
|
|
МВых2/'Л^м= :5м/5. |
|
|
(12.32) |
|||
ни |
Данное |
выражение |
показывает, что |
на второй ступе |
||||||
моменты |
на элементах |
передачи |
обратно |
пропорцио |
нальны их скольжениям.
Так как при работе на первой и второй ступенях пе редачи тормоз и муфта взаимодействуют с одним и тем же элементом, то и выражения соотношений моментов имеют аналогичную форму, что можно видеть из сравне
ний |
формул (12.15) |
и (12.18) |
с (12.29). При |
переходе |
с первой ступени на |
вторую |
MBXi заменяется |
на Мк, а |
|
Мт |
на Мм. Следовательно, основное различие |
в балансе |
245
моментов состоит в том, что на первой ступени входной момент приложен только к одному центральному колесу, а на второе колесо действует реакция опоры тормоза, тогда как при работе бторой ступени реакция опоры от сутствует и входной момент действует на оба централь ных колеса передачи.
12.5.СВОЙСТВА И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПЕРЕДАЧ
Вбезредукционных передачах (см. рис. 12,1,в) вра щающие моменты на входном и выходном валах одина ковы, что является их общим свойством с простыми муф тами. Однако по сравнению с последними эти передачи
имеют ряд |
особенностей, |
зависящих от режима |
работы. |
К числу их |
характерных |
свойств можно отнести |
следу |
ющие: |
|
|
|
1) при работе ла низшей ступени диапазона регули рования передача имеет более высокий КПД по сравне нию с простой муфтой;
2)при пуске в две ступени снижаются динамические потери мощности:
3)передача может обеспечить одновременную работу
обеих |
ступеней, |
что |
увеличивает передаваемый момент |
и |
|
в некоторой части |
диапазона регулирования |
повышает |
|||
КПД; |
переход с |
диапазона работы высшей |
ступени |
на |
|
4) |
низшую ступень сопровождается рекуперативным тормо жением рабочего механизма.
Отдельные механические характеристики каждой сту пени передачи имеют такой же вид, как в простой муфте,
и отличаются масштабами относительных |
угловых ско |
ростей, причем равные значения последних |
соответству |
ют разным скольжениям. |
|
При одновременной работе ступеней передачи комби нированная механическая характеристика имеет вид, по
казанный на рис. 12.6. |
ступени |
имеет |
угловую ско |
|||
Ведущая |
часть |
первой |
||||
рость o)i и |
механическую |
характеристику |
М и а второй |
|||
ступени — угловую |
скорость |
о>о и |
характеристику Мм. |
|||
Результирующая механическая |
характеристика передачи |
равна сумме характеристик первой и второй ступеней, и момент нагрузки М представляет собой заштрихованную часть графика.
При угловых скоростях o)>o)i первая ступень переда чи имеет отрицательное скольжение и создает на ведо-
246
мом валу тормозной, момент. В диапазоне угловых ско ростей со=0-т-сОх передача в целом обеспечивает враща ющий момент, а при со>(ох — тормозной. Угловая ско рость сох соответствует холостому ходу передачи, когда моменты первой и второй ступеней компенсируют друг друга, а туюмент нагрузки равен нулю. При со>сох работа передачи возможна лишь в режиме тормоза или с отклю ченной первой ступенью.
Рис. 12.6. Механические характеристики передачи с параллельным соединением муфт
Рис. 12.7. Механические характе ристики передачи с коническим дифференциалом
Результирующая |
механическая |
характеристика пере.- |
||||
дачи |
является |
более жесткой по сравнению |
с |
образую |
||
щими |
ее характеристиками ступеней, особенно |
вблизи |
||||
угловой скорости соь когда первая |
ступень |
практически |
||||
не нагружена. |
При |
регулировании |
тока |
возбуждения |
первой или второй ступени передачи жесткость результи рующей характеристики изменяется, а точка сох смеща ется по горизонтальной оси. Если точку coi принять за начало отсчета угловой скорости, то приведенные графи ки будут являться характеристиками систем с муфтами и тормозами, рассмотренными в § 6.J1, а их аналитические выражения будут такими же. При угловых скоростях, меньших о)ь происходит алгебраическое сложение соот ветствующих участков механических характеристик пер вой и второй ступеней.
В передачах с дифференциалом естественные механи ческие характеристики зависят от соотношения диамет ров центральных колес и моментов муфты и тормоза.
247
Если относительная механическая характеристика тор моза описывается уравнением
Мт |
( 1 |
+ |
В т)в > т/<(12.33)»о |
||
Мтmax |
l"t* Рт^т/^о |
' |
|
|
|
•где Мтпмх— максимальный |
(пусковой) |
момент тормоза |
|||
При ©т= © 0; ©т— угловая |
скорость |
тормоза; |
рт— пока |
||
затель формы характеристики тормоза, |
то |
с учетом |
формул (12.7) и (12.18) относительная механическая ха рактеристика передачи на первой ступени принимает вид
МВых1 |
(12.34) |
Mrmax |
1+?т l^'^r(1+^)J |
|
С учетом значения ©/©<>= 1—а относительный момент первой ступени на выходе передачи в функции скольже ния будет
|
Мвых1 |
(1 +Вт)(1 |
|
|
+ R J R c ) s - l ] |
|
,<235) |
|||||||
|
Mrmax |
|
1 Н~ $т1(1 4*#o/^c)-s — О |
|
|
|
|
|
||||||
При |
относительной |
|
механической |
характеристике |
||||||||||
муфты |
M J M nax= |
(l+ p )sM/(l+ p s« ), |
|
|
|
(12.-36) |
||||||||
|
|
|
|
|||||||||||
где Mmo* — максимальный |
(пусковой) |
момент муфты при |
||||||||||||
sM= 1; SM — скольжение |
муфты; |
р — показатель формы |
||||||||||||
-характеристики |
муфты; |
с |
учетом |
значений |
(12.29) |
и |
||||||||
(12.31) |
относительная |
механическая |
характеристика |
пе |
||||||||||
редачи на второй ступени опишется уравнением |
|
|
|
|||||||||||
|
|
Мвыха |
t |
1+Р.(1+«.//?с)« |
|
|
|
(12.37) |
||||||
|
|
Мтах |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Для |
конического |
дифференциала |
R 0= R C, |
и |
уравне |
|||||||||
ния механических |
характеристик |
на |
|
первой |
и |
второй |
||||||||
ступенях принимают вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
А*вых1 |
_ |
о ( 1 + 8 т ) ( * - 1 ) |
|
|
|
(12.38) |
|||||
|
|
|
Mrmax |
|
1 -f- ?т(^'®“—О |
|
|
|
|
|
||||
|
•Л4вых2/-^то*=а4(1-1-Р)з/ (l+ 2ps). |
|
|
|
(12.39) |
|||||||||
На |
рис. |
12.7 |
показаны |
механические |
характеристики |
|||||||||
передачи с |
коническим |
дифференциалом |
при |
Мтах— |
||||||||||
= 0 )5Мттйх для |
P=P T= 1 |
и 10. Как видно из |
приведен |
|||||||||||
ных кривых, |
диапазоны |
работы передачи |
на |
первой и |
248
второй ступенях зависят от формы механических харак теристик муфты р и тормоза рт. Так, при р = р т= 1 пер вая ступень работает в диапазоне скольжений s=0,7-f-l, а при р = р т= 1 0 этот диапазон равен s=0,53-r-l. Это оз начает, что с увеличением кривизны характеристик муф ты и тормоза возрастает диапазон работы первой ступе ни, а граничная угловая скорость между диапазонами ступеней приближается к идеализированному значению, описываемому формулой (12.8).
Принятое условие Мтах=0,5Мттах для передачи с ко ническим дифференциалом обеспечивает одинаковую на грузку приводного двигателя при работе на первой и вто рой ступенях. В общем случае для выполнения данного требования необходимо условие MBXI= M bx2.
С учетом выражений (12.19) и (12.29) это условие дает необходимое соотношение моментов тормоза и муф ты, обеспечивающее одинаковую нагрузку двигателя на первой и второй ступенях работы:
|
Мт/Мм=1+Яс/До. |
|
|
(12.40) |
|
Для р= рт это соотношение |
справедливо |
и для |
макси |
||
мальных |
(пусковых) моментов |
тормоза |
и |
муфты. При |
|
разных формах характеристик муфты и |
тормоза |
р ^р * |
|||
формула |
(12.40) позволяет обеспечить |
одинаковую на |
грузку двигателя лишь в определенных режимах работы первой и второй ступеней, когда скольжения тормоза и муфты удовлетворяют данному требованию.
В передачах с механическим дифференциалом важ ное значение имеют зависимости силового передаточного
отношения от |
скоростного, т. е. |
кривые |
Мвых/М вх= |
= / ((Овых/сйвх) > ГД е (О вы х/© вх= = (й /о )о . |
работает |
до угловой |
|
На первой |
ступени передача |
скорости, определяемой выражением (12.8), и силовое пе редаточное отношение равно обратной величине, на вто
рой ступени МВых2= ^ в х 2- |
Таким |
образом, |
зависимости |
|
MBblx/M BX= f (швых/совх) без |
учета |
добавочных |
потерь |
|
имеют ступенчатую форму |
с постоянными |
значениями |
функции на каждой ступени, причем на участке первой ступени значение функции обратно пропорционально дли не ступени, а на участке второй ступени равно единице.
Как показывает выражение (12.15), при внешнем ве дущем колесе (Ro>Rc) передаточное отношение первой ступени находится в пределах 1—2, причем его верхнее значение имеет место в передаче с коническим дифферен циалом. Для получения передаточного отношения
249
Л4ВЫх1/Мвх1 > 2 необходимо в |
качестве |
ведущего |
прини |
мать внутреннее центральное |
колесо |
(Ro<.Rc), |
а внеш |
нее — соединять с тормозом. |
|
|
|
12.6. ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПЕРЕДАЧ
Основным преимуществом передач по сравнению с простыми муфтами скольжения является улучшение энер гетических показателей в статических режимах и при пе реходных процессах разгона и торможения [46].
В двухступенчатой передаче с параллельным соеди нением муфт, показанной на рис 12.1,в, при раздельной работе муфт КПД на первой и второй ступенях соответ ственно равны
|
|
T) I = |
CO/(D I ; |
T i2 = co /co o , |
(12.41) |
где |
угловые |
скорости |
соответствуют |
показанным на |
|
рис. |
12.6. |
КПД |
простой муфты, работающей в полном |
||
Так как |
диапазоне скоростей передачи, равен г)м=со/о)о, то повы шение КПД передачи на первой ступени пропорциональ но отношению верхних значений угловых скоростей сту пеней и выражается формулой
T) I / T|M===(OO/ (Оь |
(12.42) |
|
На второй ступени работы |
|
|
Лг/Т1м = |
1. |
(12.43) |
Зависимость КПД передачи от угловой скорости без |
||
учета добавочных потерь |
имеет вид, |
показанный на |
рис. 12.8,а сплошными линиями. Коэффициент полезного действия простой муфты на участке первой ступени по казан штриховой линией. На участке второй ступени зна чения КПД передачи и муфты совпадают.
Диапазон регулирования передачи целесообразно принимать таким, при котором минимальные значения КПД на первой и второй ступенях равны и являются ми нимальными для всего диапазона. Тогда минимальное значение угловой скорости первой ступени, соответствую щее минимальному КПД, определит диапазон регулиро вания.
Геометрические соотношения величин^ приведенных на рис. 12.8,а, позволяют определить минимальное значение
КПД в виде |
|
TJmfn = tOi/(Oo=Ci)min/(i)i. |
(12.44) |
250