648
.pdf
На чертежах деталей в таблице параметров требуется указывать контрольные параметры. Контроль взаимного положения разноимённых профилей зубьев при изготовлении колёс осуществляют:
–измерением длины общей нормали W;
–измерением постоянной хорды sc и высоты зуба до посто-
янной хорды hc .
Длина общей нормали
W = ( (zw – 0,5) – z inv ) mcos , |
(2.3) |
где inv = tg – – инволюта угла профиля. Постоянную хорду sc и расстояние
до постоянной хорды hc измеряют специальным инструментом – штангензу-
бомером. Постоянная хорда sc – отре-
зок прямой, соединяющий две точки с разноименных профилей зуба на пересечении профилей с нормалями к ним, приведенными из точки пересечения оси симметрии зуба с делительной окружностью (рис. 2.3). Длина постоянной хорды
c |
|
|
|
h |
c |
s |
c |
|
c |
||
|
|
|
d |
Рис. 2.3. Схема измерений размеров хорды
s |
= 0,5 m cos2 . |
(2.4) |
c |
|
|
Высоту до постоянной хорды hc определяют как кратчайшее расстояниеот вершины зуба до средней точки постоянной хорды:
hc = m – 0,5 |
sc tg . |
(2.5) |
Расчётные зависимости |
|
|
Шаг по основной окружности (основной шаг) |
|
|
pb = π m cos . |
(2.6) |
|
Отсюда модуль |
|
|
m = pb /(π cos ). |
(2.7) |
|
Полученный результат необходимо округлить до стандартного значения по ГОСТ 9563 (табл. 1.1) и использовать стандартный модуль в последующих расчётах.
21
Чтобы уменьшить влияние случайной ошибки измерения, параметры W измеряют 5 раз, а для расчёта берут среднее арифметическое:
|
5 |
|
5 |
|
|
|
W |
Wni |
; W |
|
W(n 1)i |
|
(2.8) |
i 1 |
|
i 1 |
. |
|||
|
||||||
|
|
|||||
n |
5 |
n 1 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Диаметры вершин и впадин непосредственно измеряют (измеренные параметры обозначены буквой со штрихом). Измерения диаметров при чётном числе зубьев проводят согласно рис. 2.4, а, а при нечётном числе зубьев – рис. 2.4, б по следующим формулам:
da = dотв + 2Нг; |
df = dотв + 2Нн, |
(2.9) |
где Н– расстояния от отверстия до вершины или впадины, мм.
а) |
б) |
df
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
da |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Hн |
|
|
|
dотв |
|
|
|
Hг |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.4. Схемы измерения диаметров вершин и впадин
Расчёт других параметров зубчатого колеса производить по формулам, приведенным в лабораторной работе № 1.
Порядок выполнения работы
1.Сосчитать число зубьев колеса z.
2.Рассчитать по формуле (2.2) число охватываемых зубьев zw, корректируя полученную величину по табл. 2.1.
3.Измерить по пять раз длины общей нормали Wni и W(n+1)i .
22
4. Вычислить:
–среднее арифметическое значение длин Wn и Wn+1 – форму-
ла (2.8);
–основной шаг pb – формула (2.1);
–модуль зацепления–формула (2.7)иокруглитьпоГОСТ9563.
–делительный диаметр d – формула (1.4);
–диаметр вершин da – формула (1.5);
–диаметр впадин df – формула (1.6);
–полную высоту зуба h – формула (1.8).
5. Измерить диаметры вершин da и впадин df непосредст-
венным измерением или по формуле (1.9) как среднее из пяти результатов.
6. Сравнить расчётные результаты da c измеренным da и сделать вывод о достоверности полученных результатов. При расхождении расчетных и измеренных диаметров более чем на 5 % измерения Wn и Wn+1 необходимо повторить.
7. Рассчитать контрольные параметры: длину общей нормали W – формула (2.3), постоянную хорду sc – формула (2.4) и высоту
зуба до постоянной хорды hc – формула (2.5).
8. Установить на штангензубомере высоту зуба до постоян-
ной хорды hc и измерить пять раз величину постоянной хорды sc . Сравнить расчётные и измеренные результаты.
Вопросы к защите работы
1.Как образуется эвольвента?
2.Какие свойства эвольвенты использованы в работе?
3.Как измеряется длина общей нормали?
4.Какая связь между длинами общей нормали и модулем колеса?
5.Что такое постоянная хорда?
6.Какие методы определения модуля вы знаете?
7.Каковы основные параметры исходного контура для изготовления колёс?
23
Лабораторная работа № 3
КОНСТРУКЦИЯ И РАСЧЁТ НАХЛЁСТОЧНЫХ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Цель работы: изучение конструкций нахлёсточных сварных соединений и методики их расчёта.
Оборудование и инструменты: модели сварных соединений;
штангенциркуль, линейка.
Основные теоретические сведения
Сварные соединения являются наиболее распространённым и совершенным видом неразъёмных соединений. Почти исключительно в сварном исполнении изготавливают резервуары, котлы и сосуды высокого давления, металлические конструкции подъём- но-транспортных машин, рамы, тележки и части кузовов транспортных машин. Сваркой соединяются рельсы бесстыкового пути, металлическая обшивка вагонов и локомотивов, многооборотные металлические контейнеры. Свариваются крупногабаритные корпуса редукторов, зубчатые колёса, барабаны лебёдок.
В зависимости от расположения свариваемых деталей различают четыре вида сварных соединений: стыковые, нахлёсточные, тавровые и угловые. Названные сварные соединения выпол-
няют двумя видами швов: стыковыми и угловыми. Основной критерий работоспособности и расчёта соединений – проч-
ность. Допускаемые нормальные и касательные напряжения:
[ ] = (0,9…1) [ ]; |
[ ] = (0,5…0,65) [ ], |
(3.1) |
где – коэффициент понижения допускаемого напряжения при переменной нагрузке; для металлических конструкций определяется по формуле
|
|
|
1 |
|
|
|
1, |
(3.2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
0,6Кэф 0,2 R(0,6Кэф 0,2) |
|
|||||||
где R – коэффициент асимметрии цикла; при постоянной нагруз- |
|||||||||
ке R = 1 и = 1; при переменной нагрузке |
|
||||||||
|
R |
Fmin |
|
min |
|
min |
; |
(3.3) |
|
|
Fmax |
max |
|
||||||
|
|
|
|
max |
|
||||
24
Kэф – эффективный коэффициент концентрации напряжений, определяется по табл. 3.1; [ ] – допускаемое напряжение на растяжение для материала соединяемых деталей при статической нагрузке принимать из прил. Б либо по формуле
[ ] = т / s, |
(3.4) |
где т – предел текучести, МПа; т принимать по прил. Б; s – коэффициент запаса прочности, для металлических конструкций принимать s = 1,4...1,6.
Таблица 3.1
Эффективные коэффициенты концентрации напряжений
Расчётный элемент
Коэффициент
Кэф
Стыковые швы с полным проваром корня без механической
1,4
обработки
Угловые лобовые швы с плавным переходом при ручной
2
сварке
Угловые фланговые швы, лобовые швы при наличии выпук-
3,5
лого валика и небольшого подреза
Примечание. При наличии в сварном соединении нескольких элементов в расчётах учитывают элемент с наибольшим Кэф.
Коэффициенты, зависящие от вида и марки электрода и используемые в формуле (3.1), приведены в табл. 3.2.
Таблица 3.2
Коэффициенты для определения допускаемых напряжений
Вид технологического |
Коэффициенты, принимаемые при |
|||||
|
|
|
||||
|
процесса сварки |
растяжении |
сжатии [ ] |
срезе [ ] |
||
|
|
|
и изгибе [ ] |
|||
Автоматическая |
под флюсом, |
|
|
|
||
ручная |
электродами Э42А и |
1 |
1 |
0,65 |
||
Э50А, контактная стыковая |
|
|
|
|||
Ручная |
дуговая |
электродами |
0,9 |
1 |
0,6 |
|
Э42 и Э50, газовая сварка |
||||||
|
|
|
||||
Контактная точечная и шовная |
— |
— |
0,5 |
|||
Нахлёсточные соединения выполняют угловыми швами. Независимо от вида нагрузки расчёт угловых швов ведется по наи-
25
более опасным касательным напряжениям. Основной размер – катет шва k (рис. 3.1). Его обычно принимают равным толщине свариваемых листов при 10 мм. Опасное сечение направлено по биссектрисе прямого угла. Высота опасного сечения
h ksin45 0,7k. |
(3.5) |
Шов называется лобовым, если он расположен перпендикулярно действию продольной силы F (рис. 3.1 и 3.2), и фланговым, если расположен параллельно ей (рис. 3.3 и 3.4). Комбинированные швы (рис. 3.5 и 3.6) содержат лобовые и фланговые.
Условное изображение и обозначение швов сварных соединений выполняют по ГОСТ 2.312. Сварной шов независимо от способа сварки изображают на чертеже соединения: видимый – сплошной основной линией, невидимый – штриховой. От изображения шва проводят линию-выноску, заканчивающуюся односторонней стрелкой. На полке линии-выноски приводят следующие условные обозначения:
1.Обозначения стандарта на типы и конструктивные элементы швов соединений. Например:
ГОСТ 5264–80. Ручная дуговая сварка. Соединения сварные. ГОСТ 8713–79. Сварка под флюсом. Соединения сварные.
2.Буквенно-цифровое обозначение шва по стандарту на типы
иконструктивные элементы швов сварных соединений (некоторые обозначения приведены в прил. А).
3.Знак 
и размер катета шва (для угловых швов пример на рис. 3.1).
Расчёт одностороннего лобового шва
В лобовом сварном шве (рис. 3.1) преобладающими являются касательные напряжения, которые приняты расчётными. При действии комбинации нагрузок касательные напряжения от каждой нагрузки определяют по формулам:
F |
F /(0,7kb); |
(3.6) |
Q |
Q /(0,7kb); |
(3.7) |
M 6M /(0,7kb2 ), |
(3.8) |
|
26
где F – продольная сила, Н; Q – поперечная сила, Н; M – изги- |
||||||||
бающий момент, Н·мм; b – длина лобового шва (ширина полосы), |
||||||||
мм; 0,7k – высота опасного сечения сварного шва, мм. |
|
|
||||||
k |
h=0,7k |
Следует |
обратить |
внима- |
||||
ние на то, что в формулах |
||||||||
|
|
F |
(3.6)...(3.8) |
левые |
части со- |
|||
|
|
держат только касательные |
||||||
|
|
|
||||||
|
|
|
||||||
|
|
|
напряжения, а правые – фор- |
|||||
|
|
|
мулы сопротивления материа- |
|||||
ГОСТ 5264-80-Н1- |
3 |
лов, соответствующие дейст- |
||||||
|
|
|
вующим нагрузкам. Опасным |
|||||
A |
|
|
сечением является узкий пря- |
|||||
|
F |
моугольник (ленточка) шири- |
||||||
|
|
|||||||
Q |
b |
ной 0,7k и длиной b. Резуль- |
||||||
M |
||||||||
|
тирующее напряжение |
|
||||||
0,7k |
|
|
оп- |
|||||
|
|
ределяют как геометрическую |
||||||
|
|
|
сумму |
касательных напряже- |
||||
Рис. 3.1. Односторонний |
ний от различных нагрузок: |
|||||||
|
|
|
|
(3.9) |
||||
лобовой шов |
||||||||
|
F |
Q M . |
||||||
Для рассматриваемой схемы (см. рис. 3.1) модуль результирующего напряжения определяют в опасной точке А, где приложены напряжения от продольной силы F и момента M одного направления:
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
(3.10) |
|
( F |
M ) |
|
( Q ) |
|
[ ] . |
Формула (3.10) реализует методику прямого расчёта сварных соединений: выполнение проверочного расчёта, когда заданы размеры сварного шва и нагрузки. Вывод о достаточной или недостаточной прочности делают сравнением с допускаемым напряжением результирующего напряжения, а не каждого из рассчитанных. Если действует только одна нагрузка, то расчётные формулы (3.6)…(3.8) принимают вид:
F F /(0,7kb) [ ] ; |
Q Q /(0,7kb) [ ] ; |
(3.11) |
M 6M /(0,7kb2 ) [ ] ,
арасчёт можно вести как проектный с определением допускаемой нагрузки или одного из размеров шва.
27
Пример 3.1. Проверить прочность одностороннего нахлёсточного сварного соединения (см. рис.3.1) по следующим исходным данным: продольная сила F = 8 кН, поперечная сила Q = 3 кН, момент M = 80 Н м; размеры сечения: ширина листа b = 80 мм, толщина = 6 мм. Коэффициент асимметрии цикла R = 0. Материал соединяемых деталей сталь 16ГС. Марка электрода Э50.
Решение.
Допускаемое напряжение для стали 16ГС [ ]= 210 МПа (прил. Б). Эффективный коэффициент концентрации напряжений Кэф = 3,5 (табл. 3.2); лобовой шов играет роль флангового от нагрузки Q. Понижающий коэффициент – формула (3.2):
|
1 |
0,43. |
|
||
|
0,6 3,5 0,2 |
|
Допускаемое касательное напряжение сварного шва по формуле (3.1) при ручной дуговой сварке электродами Э50 (табл. 3.2)
[ ] = 0,6 [ ] = 0,6 0,43 210 = 54,8 МПа.
Принят катет шва k = 4 мм < . Напряжения от нагрузок – формулы (3.6)…(3.8):
F F /(0,7kb) 8 103 /(0,7 4 80) 35,7МПа;
Q Q / (0,7kb) 3 103 / (0,7 4 80) 13,4 МПа;
M 6M /(0,7kb2 ) 6 80 103 /(0,7 4 802 ) 26,8 МПа.
Результирующее напряжение в опасной точке А:
(35,7 26,8)2 (13,4)2 63,9МПа > [54,8 МПа].
Вывод. Прочность недостаточна.
Примечания: 1. Для снижения результирующего напряжения необходимо увеличить катет шва до k = 6 мм = .
2. Допускаемая перегрузка 5 %.
Расчёт двухстороннего лобового шва
В двухстороннем лобовом шве (рис. 3.2) касательные напряжения от сил F и Q рассчитывают по формулам, аналогичным
(3.6) и (3.7):
F F /(0,7k 2b); |
Q |
Q /(0,7k 2b). |
(3.12) |
28
Напряжения от сил на- |
k |
|
h=0,7k |
|
||||
правлены |
против направле- |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||||
ния сил и приложены в каж- |
|
|
|
|
F |
|||
дой точке составного сече- |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||
ния. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Напряжения от момен- |
|
|
|
|
|
|||
та М рассчитывают по по- |
ГОСТ 5264-80-Н2- |
3 |
|
|||||
лярному |
моменту инерции. |
|
0,7k |
|
'M max |
|
||
Момент |
М |
является |
изги- |
|
Q |
|
||
бающим |
для |
основного ма- |
'Mmax |
|
A |
|
||
'F |
|
|
F |
|||||
териала |
(пластины |
прямо- |
|
|||||
b |
C |
max |
M |
|||||
|
'Mmax |
|||||||
угольного сечения), а для |
|
|
|
|||||
'Mmax |
|
|
|
|||||
сварного шва он будет кру- |
l |
'Q |
|
|
||||
тящим. Под действием кру- |
|
|
|
|
|
|||
тящего момента М сечение, |
Рис. 3.2. Двухсторонний лобовой шов |
|||||||
составленное из двух прямо- |
||||||||
угольников шириной 0,7k, |
|
|
|
|
|
|||
будет стремиться повернуться относительно центра тяжести С, |
||||||||
находящегося на пересечении диагоналей. Напряжения направле- |
||||||||
ны перпендикулярно радиусам-векторам, проведенным из центра |
||||||||
тяжести в любую точку опасного сечения шва, в сторону, проти- |
||||||||
воположную направлению внешнего момента М. |
|
|
||||||
Величина напряжения M пропорциональна длине радиуса- |
||||||||
вектора . Максимальные напряжения возникают в крайних точ- |
||||||||
ках прямоугольника (например, в точке А), удалённых от центра |
||||||||
тяжести на расстояние max. Величина максимального напряже- |
||||||||
ния |
|
|
М max |
M max / Ip , |
|
|
(3.13) |
|
|
|
|
|
|
||||
где Ip – полярный момент инерции опасного сечения сварного |
||||||||
шва, мм4; |
|
|
Ip |
Ix Iy , |
|
|
|
(3.14) |
|
|
|
|
|
|
|||
где Ix и Iy – моменты инерции опасного сечения относительно ко- |
||||||||
ординатных осей с началом координат в точке С. |
|
|
||||||
Моменты инерции удобно рассчитывать для составного се- |
||||||||
чения с размерами наружного контура b (l + 2·0,7k) и внутрен- |
||||||||
него контура b l. Отсюда моменты инерции |
|
|
|
|||||
29
|
|
|
|
2 0,7kb3 |
|
|
|
|
|
b(l 2 0,7k)3 |
bl3 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
Ix |
|
|
|
|
|
|
; |
|
Iy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
(3.15) |
||||||
|
|
12 |
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Максимальный радиус-вектор |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
max |
0,5 b2 (l 2 0,7k)2 . |
|
|
|
(3.16) |
|||||||||||||||||||||||
Результирующее |
напря- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
жение определяют по форму- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
ле (3.9), которая иллюстриру- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
ется схемой, приведенной на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
рис. 3.3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Вначале выполняется гео- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
метрическое сложение напря- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
жений от сил F и Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
2 |
2 . |
(3.17) |
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
F |
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Определяется угол расположе- |
|
|
|
Рис. 3.3. Схема расчёта |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
ния результирующего |
вектора |
|
результирующего напряжения |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
относительно вектора Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 arctg( Q / F ). |
|
|
|
(3.18) |
|||||||||||||||||||||
Затем суммируют напряжения и М max : |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
(3.19) |
|||||||||||||||||||
|
|
|
( ) |
M max 2 M max cos [ ], |
|||||||||||||||||||||||||||||
где – угол между векторами |
и М max : |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.20) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
Угол между векторами |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
М max |
и Q |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
arctg((l 2 0,7k)/b). |
|
|
|
(3.21) |
||||||||||||||||||||||
Пример 3.2. Проверить прочность двухстороннего нахлёсточного сварного соединения (рис. 3.2) по следующим исходным данным: продольная сила F = 6 кН, поперечная сила Q = 3 кН, момент M = 200 Н м; размеры сечения: ширина листа b = 80 мм, толщина = 6 мм, расстояние между лобовыми швами l = 60 мм. Коэффициент асимметрии цикла R = –1. Материал соединяемых деталей сталь Ст3. Марка электрода Э50.
30