книги / Расчет и оптимизация оболочек с резными срединными поверхностями
..pdfftic. 4Л0. |
|
|
Рис. 4 .И |
|
|
|||
ность на промежутке времени от 0 до 48 с соответственно |
состав |
|||||||
ляет |
2.6,2 |
и 13,8 |
%\ для |
сетки |
конечных элементов |
3x3 - |
7,7 |
|
и 3,1- |
для |
сетки |
конечных элементов 4x4 - 3 ,5 |
и 0,88 |
|
|||
|
Графики |
напряжений |
и |
(5щ в зависимости |
от коорди |
|||
наты |
|
X представлены на |
рис. |
4 Л 4 , 4.15 соответственно. |
Сплошные линии на рисунках соответствуют аналитическому реше нию! штриховые - численному, полученному на сетке 5x5 конеч ных элементов при /I = 5. ’
|
.Аналити- |
|
|
VT |
|
|
Сетка конечных элементов |
|
|||
|
’ часков ре- |
2x2 |
3x3 |
4x4 |
|
|
: аение |
||||
|
0,0 |
|
|
|
|
С |
.0.0 1 |
|
0,0 |
0,0 |
|
2 |
IC6.35I |
108 510 |
108,308 |
106,268 |
|
4 |
354.461 |
392,280 |
435.978 |
435,822 |
|
6 |
1013,89 |
833*685 |
1002,62 |
40IS.66 |
|
0 |
ie 8 4 ,I7 |
1723,29 |
1839,84 |
4856,64 |
|
*10 |
2860*82 |
2820.95 |
2928,97 |
2868.44 |
|
12 |
3885,62 |
•4014,17 |
3846.87 |
ЗебЗД5 |
|
14 |
4818,64 |
5241,65 |
4836,28 |
4819,05 |
|
16 |
5755.56 |
6365.08 |
5847.60 |
5782,31 |
|
18 |
6822,34 |
7392.34 |
6935J40 |
6833,74 |
|
20 |
7027,38 |
8413 97 |
8037.60 |
795С!52 |
|
22 |
8921.57 |
9239,53 |
8933124 |
9923,98 |
|
24 |
9479,50 |
9556 70 |
9394,04 |
9473,15 |
|
26 |
9494,53 |
9334 |
05 |
9392.56 |
9483,53 |
28 |
9230,26 |
6749.96 |
9115.61 |
9145,78 |
|
30 |
8594,31 |
7996,99 |
8740,74 |
8634,69 |
|
3?. |
8089,80 |
7191д а |
8226.57 |
8423,48 |
|
34 |
7348,04 |
6228,58 |
7364,72 |
7401,22 |
|
36 |
6212,95 |
4991,95 |
6037,13 |
6243,42 |
|
38 |
4682,19 |
3735.35 |
4394,89 |
4663.45 |
|
40 |
2976,16 |
2797.09 |
2772.87 |
2946,90 |
|
42 |
I4 5 J.6 5 |
2106,67 |
4433,56 |
4420,88 |
|
44 |
169,498 |
4368157 |
382,588 |
205,862 |
|
46 |
-883.634 |
436,389 |
-587,045 |
-807:049 |
|
48 |
*4869,21 |
-670,693 |
-1668,74 |
-1785,02 |
Полученные результаты для рваных законов изменения нагруз ки во времени / 10 ~ 00 и 1р=8с/ дают возможность оценить точ ность определения искомых значений на одних и тех же конечно-
эдементвдас сетках. |
Погрешности определения перемещений и напря |
||||||||||||
жений при |
t o = |
8 |
с |
намного больше ошибки при |
t o * |
00 . Для |
|||||||
различных конечно-элементных сеток погрешность определения |
|||||||||||||
перемещений соответственно для |
t0* 8 с |
и t 0 = 00 составляет: |
|||||||||||
для |
сетки |
конечных элементов 2x2 - |
43,8 |
и 3,55 '%%для сетки |
|||||||||
конечных элементов |
3x3 - |
3,44 |
и 0,59 %\ для |
сетки |
конечных |
||||||||
■ демонтов |
4x4 - 0,88 |
и 0,34 %. Аналогичные результаты для |
|||||||||||
итряжения |
G2ti |
имеют |
вид: сетка |
конечных злементоэ 2x2 - |
|||||||||
26,2 |
к 7 ,2 %; сетка |
конечных элементов 3x3 |
- |
7 ,7 |
и 4 ,3 |
Я; |
|||||||
сетка конечных элементов 4x4 - |
3 ,5 |
и |
4,95 %• |
|
|
|
|||||||
|
Для рассмотренных вглке видов нагрузки /4 .2 4 / на рис. |
4.46 |
|||||||||||
предотаило,гы графики зависимостей напряжений |
|
(5гг |
о$ времени, |
||||||||||
прывые I,?. изображают аналитические решения, |
вычисленные по |
- Т22 -
t
а8 »к 1л о«
!5 ЯК
8й й8 38 8й 88 йй 38
Й8
*■ 48
|
. |
Оя*_____________ |
|
|
• А н али ти ческое |
Т етка конечных элементов |
т'-щ- |
||
|
Т х Т |
З й |
||
: реш ение |
|
|||
0,0 |
|
? 0,0 |
0,0 |
0,0 |
-10,54 |
|
15,31 |
13,09 |
14,32 |
60,73 |
|
02,57 |
37,42 |
34.65 |
-23,92 |
|
107,9 |
22.51 |
S.6I2 |
-12]:, 3 |
|
-54,63 |
-88,71 |
- i f o . l |
-264,1 |
|
-302,4 |
-293,1 |
-298,2 |
-485,8 |
|
—504,ь |
-469,2 |
-484,5 |
-547,9 |
|
-648,0 |
-571,0 |
-566,6 |
-Ь46,1 |
|
-691,7 |
-576,1 |
-569,7 |
-544,6 |
|
-766.2 |
-661,1 |
-636,2 |
- 868,0 |
|
-1063 |
-911,8 |
-857,2 |
-2147 |
|
-1366 |
-1206 |
-1175 |
-1319 |
|
-1376 |
-1326 |
-1341 |
-1233 |
|
-1194 |
-1208 |
-1246 |
-1047 |
|
-1020 |
-1020 |
-1019 |
-677,8 |
|
-912,9 |
-967,6 |
-699,0 |
-981.3 |
|
-912,5 |
-1048 |
-967.3 |
-1005 |
|
-666,7 |
-1064 |
-1046 |
-871,0 |
|
-562.4 |
—8оЗ,5 |
-917,3 |
-554,8 |
|
-213,6 |
-466,7 |
-554,0 |
-177.3 |
|
-148,8 |
-115,4 |
-164,4 |
8,332 |
|
-253,7 |
32,97 |
43,77 |
64,02 |
|
-282,8 |
3.3§2 |
62,07 |
80,76 |
|
-180,9 |
-20,65 |
52,05 |
281,5 |
|
57,12 |
122,1 |
154,5 |
Ris, 4.12.
<r,%
26
Рис.4 .1 3 .
/4 *2 5 / |
при |
X = I , £ = 0 ,5 . |
Кривая I |
соответствует |
to= ° ° , |
||
кривая |
2 - |
tQ- G с; |
&t |
X |
- численные решения, получен |
||
ные на сетке конечных элементов |
4x4 |
при Я * 5 |
/4 Л 1 / . Как |
видим, максимальное значение напряжения сильно зависит от про должительности действия нагрузки.
Пример 4 .9 . Вассмотрюг задачу об определении напряаекнодеформировонноро состояния пространственной тонкостенной конструк ции, находящейся под действием кратковременной нагрузки. Про моделируем оё составной оболочкой, срединная поверхность кото рой, является часть» пересекающихся трех поверхностей: конуса; поверхности, пологой относительно трубчатой поверхности; пи-
верхностк вращения. Проедоя срединной поверхности оболочки ни плоскость X0Z, которая является плоскостью симметрия кон струкции, изображена на рис. 4» 17 •
|
P h c. 4 . 1 7 . |
|
Параметржческие у р авн ен и я |
срединной п о в э р х н о с и ! с о с т а в н о й |
|
оболочечной |
конструкции /с учетом п р ед ставл ен и я срединны х по |
|
верхностей |
/ с м . п а р а гр а ф 1 . 1 / |
в д е к а р т о в о й с и с тем е коорди н ат |
имеют вед: |
|
|
Т . Дяп |
п ервой п о вер х н о сти |
/ к о ^ с а / |
х*([?ф+dLHco$djm/cosdi21+cC,,sindsi.ny-2c |
||
|
/п |
/4 . ГД/ |
Ц- - (R+ +d 11C 0 S c i)s in d L 2 i ;
Z +cCHCOSd.)CDScL^Sinf-diffsin <Lsin f + Zc ;
|
|
Ж н^сСц^сС" , |
cLt1* oC'21^ |
^21 • |
|
||||||
|
В /4 .2 6 / через |
д ^ обозначен радиус |
направляющей кону |
||||||||
са. Углы сС и еУ |
гоедставлены на рис. |
4 ll7 . Эначанпя пара |
|||||||||
метров с С # , с ( .^ , |
|
определяют из |
условий пересечения |
||||||||
конуса с другими, |
заданной, |
поверхностями. Точка /£с ,0, Zc / |
|||||||||
задает центр окружности, являющейся направляющей конуса. |
|||||||||||
|
2. Для второй поверхности /пологой относительно трубча |
||||||||||
той поверхности/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
X~G$2+&a^-22*^22(^22) *(Rm/Ap)C0S |
|
d |
^22)? |
||||||||
|
|
S ~ ~RinSiflcCl2*f(c^2e)^2(c^1ZfC^2z)i |
.Ay.j |
||||||||
Zs-d-M*Rm((li2+2 йг&с(.Ы;) |
гпч<4 |
|
|
|
|
||||||
|
Др t£ +tlC^22)^y(c^1Z. ^ 22).’ |
||||||||||
|
<&№ ^ |
^12 ^ |
♦ |
|
<^22 ^ |
^ |
22 |
°^ *2 |
» |
||
где |
f ^0^2 2 ) |
” |
известная |
фушхция; |
Rm - |
радиус |
трубчатой |
||||
поверхности; |
|
|
o C ^ ), |
|
|
- компоненты вектора |
|||||
нормали в |
трубчатой поверхности; А р10[ ‘f*((lf2*2£l£gc(gt)eJ . |
||||||||||
Параметры |
Я 0 2 » |
# / 2 » ^22 |
определяют направляющую трубчатой |
||||||||
поверхности /ларабоду/ и вычисляются из условий щюходдення |
|||||||||||
этой |
кривой, через |
три заданные |
точки. |
Значения cCjg, ^ / 2 * ^ 22*°^£2 |
находят из условия пересечения поверхности, веданной уравнения
ми /4 *2 7 /, |
с другими |
поверхностями. |
|
|
|
|
|||
|
3. Для |
третьей поверхности /вращения/ |
|
|
|||||
|
|
|
х-[кк-ц№„)]со$сАа +х.г\ |
|
|
||||
|
|
|
¥’ fti<-t(d„)]sir, <1 а ; |
|
|
|
|||
|
2 = - с С « . |
|
^ |
1 |
** ^ |
1 ^ 2 3 » |
|||
|
|
■fJ » <*13 ^ ^/3 ^ |
|||||||
|
|
< *13* <*23 |
■* <*23 ^ « .2 3 1 |
||||||
где |
- |
радиус окружности, |
которая |
является направляющей |
|||||
поверхности |
|
вращения; |
точка f |
О, |
Z e |
/ |
- центр |
окружности |
|
/рис. |
4 .1 7 /; |
tlfcCia) |
, %(с(.1э) - функции, задающие образующую |
||||||
поверхности ^ращения в ^хонад^ной системе |
координат |
![ , £ . |
|||||||
Значения 06/3 , с £ /з , |
|
определяют из |
условия |
леросечекия |
|||||
третьей поверхности с |
заданыдои поверхностями. |
|
|||||||
|
Рассмотрим случай нагружения оболочечной конструкции силой, |
нормальной к срединной поверхности первой части оболочки н отлич ной от нуля при следующих значениях криволинейных координат абм , С(-21* " 0,586 ^ сС-// ^ ~0,230', ~0,367^ сб*з ^ 0,367 Изменение
нагрузки во времени отшсмвавтся формулой
Р0 04 t 4 t0 :
Pit)
/4.29/
О tn< t < оо
где р0 рьцамнме значений.
tll/Po'dzz/Pb
18
Qfi 0,8 |
1,2 |
---------*-f16 |
0,2027 0,6105 |
1,0/9 |
1,414<*/ |
|
1,6 |
t-fO~*,c |
|||||
Ftac. 4 .20 . |
|
|
Рио. |
4 .21 . |
|
|
Для данного |
тапа |
конструкций существенно! является |
эоцрос |
исследования зависимости ее напрякенно-деформироваккого состоя
ния от |
продолжительности |
t0 |
действия нагрузки |
/4 .2 9 /. |
|
На |
|||||
рис. 4 |
.18 изображены графики изменения перемещения |
W в |
точке |
||||||||
|
|
0,224-6, |
d.£f- О |
|
/точка максимальных перемещений/ |
||||||
в зависимости от времени дляшзличннх значений |
t0 : I |
- |
t0 * |
||||||||
ш0 |
,4 -I0"3 ; 2 - |
0 ,8 ’ t t r 3 ; |
3 - |
t0m0 ,1 2 ‘ И Г2, |
4 - |
t0 » |
|||||
с 0 |
,1 6 |
*7 0 ^ с. Аналогичные данные для напряжения |
|
|
на |
||||||
внутренней поверхности |
представлены на рис. 4Л 9 . |
Как видно |
|||||||||
из |
подученных результатов, |
уменьшение максимальных напряжений |
|||||||||
возможно только |
яри. |
t0 < 0 ,6 ‘ К Г 2 |
с. Напряженно-деформирован |
||||||||
ное |
состояние оболочечной конструкции сильно зависит от продол |
жительности действии нагрувкн. Наиболее нобдагоприятньи для
данной монструняп. является случай* когда |
t# * 0, 8-КГ3 с. |
|||||||||
Такая нагрузка вдацвает брдьше дадожительныеи отрицательные |
||||||||||
навряжения. |
|
|
|
|
|
|
изменения напряжений Q-ц |
|||
|
На рио. |
4.20 иаображены граф ов |
||||||||
■ |
(5ц |
во времена на внутренней и внешней поверхностях оболо |
||||||||
чечной конструкции |
при |
- -0 ,2 2 4 6 ,оС2/= 0 . Кривые I, 2 соот» |
||||||||
аетотаувт напряжению |
6 2t„ 6 1 |
. на внутренних поверхностях, |
||||||||
• кривив |
3, 4 - |
6*21, 6in |
на |
внешних поверхностях. |
||||||
|
Распределение напряжений |
|
6 ц к |
@22 |
вдоль линии |
|||||
dff* -0,2246 на внутренней ж внеиней поверхностях в иоыент |
||||||||||
времени |
t * |
0 ,6 *IQ"3 представлено на рис. |
4 .21. Кривие I , 2 |
|||||||
соответствуют напряжению |
@2г |
ия внутренней и внешней по |
||||||||
верхностях; кривие 3,, 4 - |
б * / |
|
на внутренней и внешней поверх |
|||||||
ностях, Как вадим, максшалыше напряжеетя возникает в воне. |
||||||||||
> приложения нагруакж |
/ сСц< 0,4055/. |
|
|
|||||||
|
Сдисаннне вш е |
расчеты производили на сетке ив 48 конеч |
||||||||
ных влементов при следующих аначениях входных параметров; |
||||||||||
В |
ш3.04И -Ю 9; |
= |
0, 2; |
ft - 1, 1В - К г ; |
Л- 0, 012. |