книги / Насосы и компрессорные машины
..pdfОбозначим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
G/сл — вес клапана с пружиной |
в перекачиваемой жидкости в кг; |
|||||
|
Рир— натяжение пружины в кг; |
|
|||||
|
h — высота подъема клапана |
в м\ |
|
||||
|
d — диаметр тарелки |
клапана |
в м\ |
|
|||
|
di — проходное сечение седла в м\ |
|
|||||
|
7 — удельный вес воды в кг/л*3; |
|
|||||
|
Pi — давление над клапаном в кг/л*2; |
|
|||||
|
р2 — давление под клапаном в кг/л*2; |
|
|||||
|
fi — проходное сечение |
седла |
в м2/сек\ |
седла в м/сек\ |
|||
|
Ci — скорость жидкости |
в проходном сечении |
|||||
|
b — ширина |
опорной |
поверхности седла в м\ |
||||
|
/ — площадь |
тарелки |
|
в л*2; |
|
|
|
I = |
с6— скорость жидкости в щели в м/сек\ |
|
|||||
Tzd — периметр тарелки в м\ |
щели; |
|
|||||
|
ср — коэффициент |
скорости в |
из щели; |
||||
р = |
а — коэффициент сжатия струи, выходящей |
||||||
аср — коэффициент |
расхода; |
|
|
||||
|
Q — расход жидкости в м3/сек\ |
|
|
||||
|
vK— скорость движения клапана в м/сек. |
|
|||||
|
Суммарная нагрузка |
клапана |
|
|
|||
|
|
Окл |
Pпр — (JKJÎ (*/о-)- li) Су |
(28) |
|||
где у0— предварительное сжатие пружины при закрытом клапане в л*;
с— константа или масштаб пружины (нагрузка ее в кг на 1 см сжатия).
Нагрузка клапана может быть выражена гидростатическим стол бом жидкости с площадью основания /х
°кл + Р пр |
и |
‘л* |
столба жидкости. |
(29) |
— к Г ~ |
= "■ |
|||
Условие равновесия |
клапана |
|
|
|
|
Р2 — |
Pi |
= fiк.,. |
(30) |
|
1 |
|
|
|
Величина Нкл есть не что иное, как потеря напора в клапане, определяющая скорость истечения жидкости из щели клапана
Св = |
?1' 2£77“ |
(31) |
|
Расход жидкости можно найти из уравнения сплошности |
|
||
Q = fiCi = Шло V |
2gH KJ = plh Ÿ 2 g H KJl |
|
|
откуда высота подъема клапана |
|
|
|
h = |
■ |
V *ёНкд |
(32) |
|
^ |
|
|
Формула (32) справедлива для постоянной скорости. Коэффициент |
|||
расхода р в основном зависит от вязкости и высоты подъема |
клапана. |
||
Чем больше вязкость, тем меньше коэффициент расхода.
Высоту подъема клапана можно найти также, зная скорость дви
жения поршня й характер ее изменения в течение хода |
|
||
|
V-lhV 2gHKA= Fc, |
|
(33) |
где F — площадь |
поршня в м2\ |
|
|
с — мгновенная скорость поршня в м/сек. |
|
|
|
Из уравнения |
(33) следует: |
|
|
|
h = |
Fc |
(34) |
|
|
||
v-1 V 2ёНкл
Для приводного насоса без учета влия ния длины шатуна
Фиг. 22. График изменения высоты подъема клапана h от угла поворота кривошипа <р.
FПа sin <р
■ 4 W |
(35) |
|
|
где г — радиус кривошипа |
в м\ |
со — угловая скорость |
кривошипа в |
1/сек. |
|
Максимальная высота подъема клапана будет
Fno |
., т. e. при cp = 90° |
(36) |
h max — |
||
Ввиду того, что скорость хода поршня изменяется по синусоиде, |
||
высота подъема клапана в течение оборота вала насоса должна |
изме |
|
няться по такому же закону |
На фиг. 22 пунктирной линией показан |
|
характер изменения h от угла поворота кривошипа по формуле |
(35). |
|
Опытная зависимосеь h = f (ср) показана сплошной линией. Из фиг.22 видно, что клапан от гнезда отрывается с запаздыванием. Это объясня ется запаздыванием в закрытии другого клапана, большим сопротивле нием клапана в момент отрыва и малой скоростью поршня у край него положения.
Пологий участок кривой показывает, что на некотором пути поршня происходит уменьшение скорости подъема клапана. Посадка клапана на седло идет по более крутой кривой, однако поршень достигает край него положения ранее, чем клапан успевает сесть на седло.
Отставания в открытии и закрытии клапанов будут тем больше, чем больше число оборотов насоса. При чрезмерно большом числе обо ротов возникает стук клапанов, что объясняется отсутствием жидкого слоя в момент посадки клапана на седло, так как вследствие значитель ного запаздывания клапанов жидкость уходит не только через клапан ную щель, но и через всасывающий и нагнетательный трубопроводы. По этой же причине возникает и стук нагнетательного клапана при его отрыве от седла.
Уменьшение стука достигается уменьшением скорости посадки клапана путем увеличения натяга его пружины. Однако чрезмерное увеличение нагрузки всасывающего клапана увеличивает его сопро тивление, что, в свою очередь, отрицательно сказывается на всасываю щей способности насоса. Поэтому пользоваться этим способом для всасывающих клапанов надо с большой осторожностью.
Скорость движения клапана находится как первая производная его пути по времени:
dh |
Fn») |
dv |
Fno2 |
(37) |
VK |
= t i v m |
^ C0S!fw |
COS cp. |
|
~dT |
|
|
В действительных условиях равенство между мгновенными расхо дами в седле и щели клапана не имеет места.
Уравнение сплошности в этом случае можно представить как |
|
|
V-cJ.h = |
fid ± fvK, |
(38) |
где fiCi ± fvk — алгебраическая |
сумма мгновенных расходов |
fiCi |
в седле и объема fvhl задерживаемого или вытесняемого движущимся клапаном.
Тогда высота подъема клапана будет |
|
||
f\Ci —fvv |
= |
Fr(ûsin 9 — !VK |
(39) |
h = — |
-------7- = ^ - . |
||
^ V 28HKA |
|
v t V W " |
|
Уравнение (39) называется уравнением Вестфаля. Подставив в урав
нение (39) значение скорости |
клапана |
vh из уравнения (37), получим |
|||
Fпи sin cp |
|
fFrwr cos |
(40) |
||
^ V W Z ~ ^ V ïstçy |
|||||
|
|||||
и при ср = О |
|
|
|
|
|
и |
__ |
Froi |
|
(41) |
|
h™ |
* - Ï I ÿ W z - |
||||
|
|||||
Формулой (41) обычно пользуются для определения нагрузки кла пана Нкл при заданном максимальном значении высоты его подъема. 4 • Расчет клапанов поршневых насосов сводится к определению про ходного сечения клапана, т. е. к определению его диаметра, наиболь шей высоты подъема и нагрузки на*клапан. Опыты, произведенные Г Бергом, показывают, что клапан, нагруженный определенной пружиной, будет иметь всегда одну и ту же высоту подъема, если се кундный расход жидкости через него остается неизменным.
Бергом было установлено также, что нормальная работа клапа на, т. е. работа без стука, зависит от произведения секундного расхода жидкости через клапан на число оборотов насоса в минуту.
Проф. И. И. Куколевский на основании проведенных опытов уста новил, что стук клапана зависит от скорости посадки его на седло. Ока зывается, что при скорости посадки клапана vK> 60—65 мм/сек
3 560
последний начинает стучать. Связывая эту скорость с максимальной высотой подъема клапана и числом оборотов п, можно получить
|
|
|
|
|
6 5 - 6 0 |
|
тт |
|
|
|
(42) |
||
|
|
|
|
|
= Лтах^ |
|
|
|
|||||
или, принимая тс |
3, |
|
hmaxn ~ 600 -г- 650, |
|
|
|
(43) |
||||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
600 -т* 650 |
ММ. |
|
|
|
(44) |
|
|
|
|
|
|
|
^ |
--------:-------- |
|
|
|
|||
Выражение (44) связывает максимальную высоту подъема клапана |
|||||||||||||
и число оборотов насоса при работе без стука клапанов *. |
|
можно |
|||||||||||
Определив максимальную |
высоту подъема |
клапана htmx, |
|||||||||||
по уравнению (41) найти периметр клапанной щели |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
1 = |
- |
|
Fray |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-----(45) |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
t^max |
|
|
|
|
|
||
или для |
тарельчатого |
клапана |
Fray |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
l = ~d = |
|
|
|
|
|
Мб) |
|||
|
|
|
|
^^шах |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Подставив в формулу (46) вместо Лшахсго значение из формулы (42), |
|||||||||||||
получим выражение для |
диаметра |
седла: |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Frayrt |
м. |
|
|
|
(47) |
|
|
|
|
|
di = -------rr= - |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
ixl,8 Y2gHKA |
|
|
Таблица 3 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
». |
i |
0,1 |
0,2 |
|
0,4 |
|
0,6 |
0,8 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
''max |
|
|
|||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н* |
i |
0,71 |
0,78 |
0,89 |
0,913 |
0,9 |
0,87 |
0,73 |
0,65 |
0,6 |
0,56 |
||
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Диаметр тарелки d |
принимается равным |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
Таблица 4 |
|
|
d = d\ -f- 2bу |
|
|
|||||
Напор насоса |
|
Суммарная |
Нкг нагруз |
|
где |
ô -0 ,8 [/d i |
(~2-f-4 мм). |
||||||
в м вод. cm. |
|
|
ка в м |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент расхода |
клапана |
||||
Меньше 50 |
|
|
0,4—0,6 |
|
|
определяется опытным путем. Для |
|||||||
50—500 |
|
|
1 - 2 |
|
|
воды значения рдля плоского кла |
|||||||
Больше 500 |
|
|
2—6 |
|
|
пана в зависимости от Лтах даны в |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
табл. 3. |
|
|
|
|
||
Суммарная гидростатическая нагрузка клапана Нкл в зависимости |
|||||||||||||
от напора |
насоса может быть выбрана по табл. 4. |
|
|
|
|||||||||
* Это выражение справедливо для воды.
§ 7. МОЩНОСТЬ, К. п. Д. И ИНДИКАТОРНЫЕ ДИАГРАММЫ
Работу, затрачиваемую поршневым насосом за один оборот вала,
можно выразить как |
|
А = 7FS (Нп + Нш) кГм, |
(48) |
где Нп — полезный напор, т. е. напор, затрачиваемый на преодоление
противодавления в резервуаре, куда подается |
жидкость |
||
Ркч |
|
верхнего (г) |
|
(— ), подъем жидкости от нижнего уровня до |
|||
^ |
9 |
|
Рк |
и создание выходной скорости |
ÜK |
|
|
(hv = ÿ , т. е. |
Нп = — + |
||
+ z + hv м. Гидравлические |
сопротивления |
на |
стороне |
всасывания (hw) и нагнетания |
(hWf)\ тогда |
|
|
Hw— hwa ~Ь"
Вуравнении (48) не учитываются механические потери и потери
вцилиндре насоса.
Зная работу за один оборот вала приводного двигателя, можно вы числить мощность насоса кратности k за п об/мин:
— 60 |
knA |
_ W |
|
+ |
Л. С., |
(49) |
||
75у1 м \ |
3600 |
|
||||||
* 75у1м • \ |
|
|
||||||
где QL = 60 ntcFS — теоретическая |
подача |
насоса |
в мг/ч, |
F — пло |
||||
щадь поршня |
|
в |
м2, |
S — длина хода порш |
||||
ня |
в му |
|
к. п. д.; |
|
|
|
||
т}м — механический |
|
|
|
|||||
т]Л— гидравлический |
|
к. п. д. |
энергия, |
которую |
||||
Гидравлическая мощность насоса |
|
Na, т. е. та |
||||||
воспринимает весь поток жидкости в единицу времени, меньше мощно
сти |
N0: |
|
|
Ne = 7Qd (Нп + Hw) кгм/сек, |
(50) |
где |
Qd = TijQt — действительная подача насоса в единицу |
времени. |
|
Мощность, затрачиваемая поршнем насоса на перемещение жидко |
|
сти в количестве Qa, т. е. внутренняя мощность насоса, будет больше |
||
мощности Ne- Внутреннюю мощность можно вычислить, если известен внутренний напор Нь развиваемый насосом в цилиндре. Внутренний напор больше действительного напора H = Нп + Hw на величину гидравлических потерь в насосе и главным образом гидравлических потерь в клапанах.
Внутренний |
напор Н1 можно вычислить, если известно внутрен |
нее давление |
в цилиндре ру. |
|
Н, = El |
|
7 ’ |
тогда |
внутренняя |
мощность |
будет: |
|
|
|
|
|
|
(51 ) |
||
|
|
|
N I = |
|
t кем!сек, |
|
|
|
|
|
||
а гидравлический |
к. п.д. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
_ |
N e |
_ |
-tQgff |
_ |
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
^ |
— |
^ дн. Уо ~ |
|
Н. • |
|
|
|
(52) |
|
Внутреннее давление р, определяют путем обработки так |
называв- |
|||||||||||
мых индикаторных |
диаграмм, |
снимаемых |
с |
действующего |
насоса. |
|||||||
|
|
|
|
|
По |
индикаторной |
|
диаграмме |
||||
|
I------------------- |
|
можно судить и об исправности |
|||||||||
|
|
работы |
насоса. |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Идеальная индикаторная диа |
||||||
|
|
|
|
|
грамма |
|
(фиг. 23) |
представляет |
||||
|
csr |
|
|
|
собой прямоугольник ДЕСВД, в |
|||||||
|
|
|
|
котором |
|
отрезок DE — линия |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
всасывания, отрезок |
СВ — ли |
||||||
|
|
|
|
|
ния нагнетания. Моменту нача |
|||||||
J |
! |
|
|
|
ла |
всасывания, т. е. моменту от |
||||||
D |
|
|
|
крытия |
всасывающего |
клапана, |
||||||
л |
|
|
|
|
соответствует точка |
D. |
При за |
|||||
|
|
|
|
крытии |
всасывающего |
клапана |
||||||
|
|
|
|
(точка Е) |
давление |
мгновенно |
||||||
Фиг. |
23. Идеальная индикаторная |
возрастает (линия ЕС). Закрытие |
||||||||||
диаграмма поршневого |
насоса. |
нагнетательного клапана |
(точка |
|||||||||
|
|
|
|
|
В) |
вызывает мгновенное |
сниже |
|||||
ние давления в цилиндре по линии BD. Линия А — А соответствует атмосферному давлению, а линия давления О—О— абсолютному ну лю давления (рн— абсолютное давление нагнетания, а рв — вса сывания).
Отрезок / в известном масштабе представляет собою ход поршня. Идеальная диаграмма характеризуется тем, что в ней давления рв =
= const и |
= const. |
В этом случае |
индикаторным давлением будет |
постоянное |
давлений, |
определяемое |
как разность: |
|
|
Pi = Рн |
Рв' |
Площадь диаграммы (фиг. 23) в определенном масштабе представ ляет собой работу, совершаемую поршнем за один двойной ход (один оборот вала):
А = p£FS кгм,
где р£— индикаторное давление в кг!м2\ F — площадь поршня в м2\
S — ход поршня в м.
Действительная индикаторная диаграмма (фиг. 24), снятая с по мощью индикатора, отличается от идеальной наличием волнообразных участков на линии всасывания и нагнетания и наклоном линий АВ и DC. Наклон этих линий объясняется постепенным закрыванием и
открыванием всасывающего и нагнетательного клапанов и, следова тельно, постепенным повышением или понижением давления Бици линдре. Зигзаги на диаграмме характеризуют изменения давления,
связанные |
с затухающими |
колеба |
|
|
|
|
|
|
В |
|||||
ниями |
клапанов. |
|
моменту |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Точка |
В соответствует |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
отрыва нагнетательного клапана от |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
своего гнезда, |
а точка |
С — момен |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ту отрыва всасывающего клапана от |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
своего гнезда, |
когда сопротивления |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
движению |
жидкости через него |
бу |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
дут максимальными. Пунктирными |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
линиями |
на диаграмме обозначен |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
прямоугольник |
с площадью, |
|
рав |
|
|
|
|
|
|
|
||||
ной площади |
индикаторной |
диаг |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
раммы. Высота этого |
прямоуголь |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ника |
и будет средним индикатор |
Фиг. |
24. Действительная |
инди |
||||||||||
ным, внутренним давлением piy а |
каторная |
диаграмма |
поршне |
|||||||||||
основание — в |
известном |
масшта |
|
вого |
насоса. |
|
|
|||||||
бе ходом поршня S. |
|
|
диаграммы можно судить также об ис |
|||||||||||
По |
форме |
индикаторной |
||||||||||||
правности |
насоса и о |
влиянии |
сжимаемости |
перекачиваемой |
среды. |
|||||||||
Так, форма диаграммы (фиг. 25,а) |
объясняется чрезмерно большой |
|||||||||||||
высотой всасывания, при которой жидкость не заполняет |
целиком ра |
|||||||||||||
бочую камеру насоса. Открытие нагнетательного клапана в |
этом слу |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чае |
происходит |
с опо |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зданием и |
сопровожда |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ется |
сильным |
|
стуком. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Форма |
диаграммы |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(фиг. |
25,6) |
свидетель |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ствует |
о том, |
что вмес |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
те с |
жидкостью засасы |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вается |
воздух. |
|
Колеба |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ние |
процесса |
всасыва |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния |
на |
диаграмме (фиг. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25, в) объясняется нали |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чием |
воздуха |
в |
камере |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
насоса. |
Период |
колеба |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния |
будет |
тем больше, |
|||
Фиг. |
25. |
Индикаторные |
диаграммы |
поршневых |
чем больше |
в жидкости |
||||||||
|
|
|
насосов. |
|
|
|
|
растворенного |
воздуха. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вследствие |
неплотно |
||||
сти всасывающего клапана повышение давления происходит по
наклонной линии |
ВС (фиг. |
25,г). |
Диаграмма (фиг. |
25,5) сви |
|||
детельствует о |
неплотности |
нагнетательного клапана, |
вследствие |
||||
чего |
повышение |
давления |
начинается |
перед концом хода всасыва |
|||
ния; |
давление |
всасывания |
достигается после начала хода поршня. |
||||
Индикаторная диаграмма (фиг. 25,е) свидетельствует о влия нии сжимаемости перекачиваемой жидкости. Прямые А В и DC яв ляются линиями сжатия и расширения жидкости.
§ 8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ПОРШНЕВОГО НАСОСА
При определении основных размеров насоса заданными являются следующие величины:
Q — требуемая подача в м3/сек; Я — напор в м\ ра — давление над свободной поверхностью жидкости в м2/кг.
Величина ра в приемном резервуаре позволяет правильно выбрать число оборотов вала, расположение цилиндра и установку насоса по отношению к уровню жидкости в приемном резервуаре.
Основными величинами, которые необходимо определить или вы
брать в |
ходе расчета, |
являются: D — диаметр цилиндра; |
S — ход |
||||||
поршня; |
d — диаметр |
штока поршня; |
п — число оборотов вала или |
||||||
число двойных ходов |
поршня. |
насоса |
|
|
|
||||
Исходная формула для |
расчета |
|
|
|
|||||
|
|
|
Q = т|JzFSn |
мг/сек, |
|
|
(53) |
||
где т]„ — объемный |
к. п. д.; |
|
|
|
|
|
|
||
k — кратность |
действия; |
|
(поршня) |
в |
м2\ |
|
|||
F — площадь сечения |
цилиндра |
|
|||||||
п — секундное |
число |
оборотов |
вала или |
число двойных ходов |
|||||
|
в 1 сек; |
|
|
|
|
|
|
|
|
S — ход поршня в м. |
|
|
параметров |
насоса |
выбирают |
||||
В ходе расчета |
в |
зависимости от |
|||||||
отношение ^ (т. е. отношение хода поршня к его диаметру) в преде лах 1,5—3,5.
Насосы с отношением ^ = 1,5 — 2 называются насосами с корот-
ким ходом поршня, при 2 —с длинным ходом поршня. Следует иметь
в виду, что чем больше^-» тем больше:будет ход поршня и,следователь но, его ускорение и силы инерции. Однако, с другой стороны, при
больших отношениях ^ будут меньшими диаметры цилиндров, что
важно для уменьшения нагрузок на поршень и другие подвижные
части насоса. Следовательно, большие отношения^- следует рекомен
довать для насосов высокого давления при небольших числах оборо тов вала.
Для высокооборотных насосов, а также для насосов низкого давления надо выбирать меньшие отношения ^ . Средняя скорость
движения поршня не должна превышать 1 м/сек. Обычно она лежит
в пределах 0,2—1 м/сек и в исключительных случаях может быть при
нята равной 2 м/сек. |
|
п = |
|
Такой |
скорости будут соответствовать обороты насоса |
||
= 200 об/мин, а для прямодействующих насосов 20—50 двойных |
хо |
||
дов в минуту. |
|
|
|
Основной размер насоса простого действия D может быть опреде |
|||
лен по формуле |
TiD- |
|
|
|
F |
|
|
|
~т м2 |
|
|
и насоса |
двойного действия |
|
|
Из формулы (53) следует:
п
м£.
\ kSnceK
£
Число оборотов и отношение JJ выбираем.
Ход поршня определяем по полученному значению диаметра D:
S = jy D м.
Высоту установки поршневого насоса относительно уровня жидко сти в приемном резервуаре в зависимости от температуры жидкости и числа оборотов вала насоса выбираем по табл. 5.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5 |
Число |
|
|
Температура воды в °С |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
оборотов |
0 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
в 1 мин |
|||||||
50 |
7 |
6,5 |
6,0 |
5,5 |
4,0 |
2,5 |
0 |
60 |
6,5 |
6,0 |
5,5 |
5,0 |
3,5 |
2,0 |
0 |
90 |
5,5 |
5,5 |
4,5 |
4,0 |
2,5 |
1,0 |
0 |
120 |
4,5 |
4,0 |
3,5 |
3,0 |
1,5 |
0,5 |
0 |
150 |
3,5 |
3,0 |
2,5 |
2,0 |
0,5 |
0 |
0 |
180 |
2,5 |
2,0 |
1.5 |
1,0 |
0 |
0 |
0 |
§ 9. КОНСТРУКЦИИ ПОРШНЕВЫХ НАСОСОВ
Конструктивное исполнение насосов весьма разнообразно и за висит от назначения и условий их работы. Как правило, при давле ниях 3—15 атм применяются обычные насосы с дисковым поршнем, а при ббльших давлениях предпочтение отдается плунжерным насо сам с наружными сальниковыми уплотнениями. В качестве материа лов для цилиндра, поршней, плунжеров применяются чугун, сталь, бронза.
Для уплотнения цилиндра и поршня применяются уплотнитель ные кольца, изготовленные из следующих материалов: 1) кожи (ман
жеты для |
постоянно действующих |
насосов)— для холодной |
воды; |
2) дерева |
(клен, дуб) — для теплой |
воды; 3) эбонита — для |
теплой |
поршень с кожаны |
поршень с лабиринт |
шень с металлическим |
ми манжетами. |
ным уплотнением. |
уплотнением. |
воды; 4) резины; 5) льняного или хлопчатобумажного шнура; 6) мяг кого металла (чугуна, бронзы), прорезиненных тканей и др.
Из перечисленных выше материалов изготовляются кольца или сегменты, которые зажимаются между отдельными элементами поршня
|
и скрепляются |
поршневым што |
|||
|
ком или |
специальными |
болтами. |
||
|
На фиг. 26 изображен дисковый |
||||
|
поршень |
с |
кожаными манжетами. |
||
|
На фиг. 27 поршень имеет лаби |
||||
|
ринтное уплотнение, а на фиг. 28 уп |
||||
|
лотняется с помощью разрезных ме |
||||
|
таллических колец. На фиг. 29 ма |
||||
|
териалом |
уплотнительного кольца |
|||
|
поршня является набивка из бумаж |
||||
|
ной или льняной промасленной пле |
||||
|
тенки. |
На |
фиг. |
30 |
изображен |
Фиг. 29. Дисковый поршень с мягким |
поршень |
с |
деревянными уплотни |
||
уплотнением. |
тельными кольцами. В качестве уп |
||||
|
лотняющей набивки для сальников |
||||
применяются: хлопчатобумажный, пеньковый или льняной шнур, закладываемый в сальник (фиг. 31). Шнур этот промасливается и покрывается графитом.
Для больших давлений применяются кожаные манжеты, а для горячих жидкостей уплотнения из антифрикционного металлического сплава в виде разрезных колец треугольного сечения. В настоящее время широко применяют гидравлический способ уплотнения, при