книги / Теплотехника (курс общей теплотехники)
..pdf4п|„= | / |
|
(8-17) |
Длина сопла I определяется из условия |
|
|
—~ |
(см. рис. 8-6) |
|
откуда I = |
Е)'~^-м. |
(8-18') |
|
а |
|
|
2«8Т |
|
Угол а, т. е. угол между образующими конуса, выбирают так, что бы он во избежание отрыва струи от стенок сопла не превышал 12°.
Таким образом, подводя итог всему изложенному выше, можно ска зать, что при истечении рабочего тела через сопло постоянного или по степенно уменьшающегося сечения нужно различать три случая:
а) когда /?2/Р1>Ркр- В этом случае весь перепад давления исполь зуется полезно и потенциальная энергия рабочего тела преобразуется полностью (если не учитывать потерь на трение) - в кинетическую. Для
расчетов в этом случае служат формулы (8-6), (8-6') и (8-7);
б) когда Рг/Р1= Ркр* В этом случае, соответствующем критическим параметрам рабочего тела на выходе из сопла, также весь перепад дав
ления используется полезно и потенциальная энергия |
рабочего тела |
преобразуется полностью в кинетическую. Для расчета |
здесь можно |
пользоваться любой из формул (8-6), (8-6'), (8-9), (8-10), (8-11); |
|
в) когда Рг/Р1<ркр. В этом случае полезно используется не весь |
перепад давления, а лишь часть потенциальной энергии рабочего тела, соответствующая перепаду давления Р1-т-рКр, полностью превращается в кинетическую. Остальная часть потенциальной энергии, соответствую щая перепаду давления ркр-т-рг, бесполезно теряется на вихреобразовакие за соплом. Для расчета можно пользоваться формулами (8-10) и (8-11), можно применять и формулу (8-6), но в ней надо брать не вели
чину |
—к, а величинуЛКр=М—1кр. |
Использование энергии рабочего тела в соплах постоянного или |
постепенно уменьшающегося сечения при условии Р2/Р1<Ркр не рацио нально, в этом случае целесообразно применять сопла Лаваля.
Изучение процесса истечения газов и паров имеет существенное значение, поскольку он широко используется в тепловых двигателях.
Приведенные выше уравнения относятся к идеальным газам и с допустимой степенью точности могут быть применимы к таким близ ким по свойствам к идеальным газам рабочим телам, как воздух, про дукты сгорания топлива и др. Об истечении водяного пара будет сказа но в главе 10.
ДРОССЕЛИРОВАНИЕ (МЯТИЕ) ГАЗОВ
Под процессом дросселирования (мятия) газа понимают необрати мый процесс изменения его состояния, происходящий, когда газ, проте кая по трубопроводу, встречает сопротивление, обусловленное местным сужением сечения (заслонку, задвижку, вентиль, диафрагму, и т.п.), При прохождении через суженное сечение скорость газа, как и при ис течении, увеличивается, а давление его падает. На некотором рас стоянии от суженного сечения давление газа восста навливается, но неполностью, потому что частично за трачиваетсяна преодоление сопротивления при
91
проходе через суженноесечение. Поток, однако, стабилизи руется и газ течет, заполняя все сечение трубы. Процесс дросселирова ния не сопровождается совершением газом полезной работы, т.е. для
него /Тех=0.
Если процесс дросселирования газа происходит без теплообмена с внешней средой, его называют адиабатным. Ниже рассматривается процесс адиабатного дросселирования газа.
Возьмем в трубе два сечения / и II, расположенные достаточно да-. леко по одну и другую сторону от препятствия, вызывающего дроссели рование протекающего по трубе газа.
•Изменение кинетической энергии газа на этом участке мало и им можно пренебречь, т.е. можно принять, что Ш1=1Юц. Ввиду того, что по условию в рассматриваемом процессе отсутствует теплообмен с внеш ней средой, для потока справедливо <7=0; кроме того, как уже указы валось, для рассматриваемого процесса /тех==0. В связи с этим в дан ном случае уравнение первого закона термодинамики для потока примет вид
4 — 4 = 0
или
4 = 4, (8-19) что означает, что при дросселировании газов их энтальпия до начала дросселирования и по его завершении (т.е. по выравнивании потока) оказывается одинаковой. Однако на основе уравнения (8-19) не следует делать вывода, что процесс дросселирования газа протекает при неиз менной его энтальпии. Уравнение это надо понимать так, что лишь по завершении процесса дросселирования и стабилизации состояния газа его энтальпия оказывается той же, что и до начала этого процесса. В самом же суженном сечении энтальпия существенно отличается от ее начального значения.
Пользуясь диаграммой 5—/, можно убедиться, что процесс дрессе-
лирования сопровождается в силу своей необратимости увеличением энтропии.
В случае дросселирования идеальных газов из уравнения (8-19), за писанного в виде 4—4=ср(4—4)=0, следует, что 4=4, т.е. что тем пература идеального газа до и после дросселирования не изменяется. Дальше будет показано, что в случае дросселирования реальных газов неизменность их температуры не соблюдается.
Глава 9 ИДЕАЛЬНЫЕ ЦИКЛЫ ГАЗОВЫХ ТУРБИН
ИРЕАКТИВНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
Вэнергетических установках постепенно внедряется новый газовый двигатель— газовая турбина, которая при известных условиях может
конкурировать не только с поршневыми газовыми двигателями, но и с чрезвычайно широко распространенными паровыми турбинами, являю щимися до сих пор основными двигателями мощных и сверхмощных тепловых электростанций.
Однако фактически рентабельность газотурбинной установки тесно сзязана с разрешением проблемы выпуска жаропрочных сталей, пригод ных для работы в условиях высоких начальных температур рабочего
тела (700°С и более).
ИДЕАЛЬНЫЙ ЦИКЛ ГАЗОВОЙ ТУРБИНЫ
На рис. 9-1 изображена принципиальная схема работы газотурбин ной установки, состоящей из объединенных общим валом газовой турби ны /, нагнетателя (компрессора) =2, электрическогогенератора3 и пуско-
92
вого электродвигателя 4, камеры сгорания 5, насоса 6и топливного ба
ка 7 (для жидкого топлива).
В идеализированном виде рабочие процессы газотурбинной' уста новки происходят следующим образом. Воздух из окружающей среды засасывается нагнетателем, сжимается адиабатно до требуемого давле ния и подается в камеру сгорания, в нее же подается жидкое или газо образное топливо, которое там и сгорает. Продукты сгорания при тре
буемой температуре, регулируемой количеством подаваемого воздуха (который подается с большим избытком, чтобы обеспечить приемлемые
температуры продуктов сгорания), поступают в сопла газовой турбины, где их энергия в процессе адиабатного истечения преобразуется в кине-
Рнс. 9-2. Схематическое изображе ние турбинного колеса:
/—вал; 2—диск; 3—лопатки; 4—сопло
тическую. Истекающие из сопел струи попадают на лопатки турбины (рис. 9-2), где кинетическая энергия газа расходуется на вращение вала установки и передается электрическому генератору, здесь механическая энергия—энергия вращения вала преобразуется в электрическую.
На основании изложенного можно написать для газотурбинной ус тановки следующий баланс мощности:
ЛГг.т = ^к + ^ э.г + ^н, откуда
# Э.Р = #Г.Т-ЛГК--#Н, где Ыгл— мощность газотурбиннойустановки;
— мощность компрессора; ^э.р— мощность электрического генератора; Ии— мощность насоса.
Процесс горения в камере сгорания можно организовать так, чтобы он проходил при постоянном давлении или же при постоянном объеме. Сообразно с этим различают газовые турбины, работающие по циклу с подводом тепла при постоянном давлении и по циклу с подводом теп ла при постоянном объеме. Каждый из этих идеальных циклов можно отобразить на диаграммах V—р и 5—Т и для каждого из них можно найти термический к.п.д.1
Цикл газотурбинной установки, работающей с подводомтепла при постоянном дав л е н и и, из о б р а же н н ы й на диаграммах V—р и 5—Г, (рис. 9-3 и 9-4), состоит из следующих процессов:
1В данном случае, как и в случаях поршневых двигателей внутреннего сгорания, изменение вещества рабочего тела в камере сгорания не принимается во внимание.
93
адиабатного сжатия воздуха в нагнетателе (линия 1—2); изобарного подвода тепла ^ количество которого выражается на
диаграмме. 5—Т площадью 2-3--4'—Г и равно ср(Т3—Т2) (линия 2—3);
адиабатного расширения продуктов сгорания в соплах газовой тур бины (линия 3—4);
замыкающего изобарного процесса, в котором от рабочего тела от водится тепло в количестве ср(Т4—Тх), выражаемое на диаграмме 5—Гплощадыо 4—1—Г—4' (линия 4—7);
Рис. 9-3. Изображение цикла идеальной |
Рис. 9-4. Изображение цикла иде |
газотурбинной установки, работающей с под |
альной газотурбинной установки, |
водом тепла при постоянном давлении, на |
работающей с подводом тепла при |
диаграмме V—р |
постоянном давлении, на диаграм |
|
ме 5—Г |
Полезная работа, совершаемая газотурбинной установкой, опреде ляется на диаграмме V—р площадью заштрихованной фигуры 1—2—3—
4, а количество использованного тепла на диаграмме 5—Т —площадью 1—2—3—4.
Полезная работа установки, т.е. работа, которая может быть ис пользована на привод электрического генератора, очевидно, равна раз ности работ, совершаемой газовой турбиной и расходуемой на привод нагнетателя и насоса.
Согласно предыдущему, термический к, п.д. установки определяют
из выражения |
1----— , |
Для рассматриваемого цикла это выражение может быть записано следующим образом:
Л/ = 1 |
ср —Т±) |
|
|
ср(Тэ- Т 2) |
* |
||
|
По сокращении на ср и вынесении за скобки в числителе Ть а в зна менателе Т2 получим
1
Л
Л 1 т2
94
Из сопоставления адиабат 1—2 и 3—4 следует, что туг* = 7У7У
а поэтому |
|
|
тЬ=1-7У 7’,= 1 |
- ^ . |
(9-1) |
Отношение р2/р1=К как указывалось выше, называют степенью |
по |
|
вышения дав лени я. Так как |
|
|
И |
к—1 |
|
Тг |
|
|
Рис. 9-5. Изображение цикла идеаль |
Рис. 9-6. Изображение цикла идеаль |
|
ной газотурбинной установки, работа |
ной газотурбинной установки, рабо |
|
ющей с подводом тепла при постоян |
тающей с подводом тепла при посто |
|
ном объеме, на диаграмме о —р |
янном объеме, на диаграмме а —Т |
|
ТО |
|
|
к—1 |
рк—1 |
(9-10 |
X* |
|
|
Из этой формулы можно заключить, что термический к.п.д. газо турбинного цикла с подводом тепла при постоянном давлении увеличи вается с ростом степени сжатия и не зависит от начальной температуры
рабочего тела.
Цикл газотурбинной установки, работающей с подводом тепла при постоянном объеме, изображенный на диаграммах V—р и 5—Т, показан
на рис. 9-5 и 9-6.
Эти графики здесь не разбираются, поскольку рассмотрение их ме тодом, примененным выше к циклу с подводом тепла при постоянном давлении, не представляет трудностей.
Термический к.п.д. рассматриваемого цикла определяется следую
щим образом: |
|
|
|
% = 1 - Л - 1 - |
Ср(Т4 ?\) __ | |
Тг |
&--1 |
Тх |
|||
91 |
Сс(Г3— |
Тш |
—- —1 * |
|
|
|
т, |
95
Это выражение представляют обычно в несколько ином виде. Со-
гласно предыдущему, |
= -ррп! кроме того, можно показать, |
2. I I к Тг
и, следовательно,
Ч/ = 1— |
] |
(9-2) |
Так как в данном случае, как и в случае поршневых двигателей внут реннего сгорания 7'з/Г2=Уз/^2=р» то формулу (9-2) можно упрощенно записать следующим образом:
1,
Впрактических установках для повышения эффективности газо турбинных установок наряду с применением высоких начальных темпе
ратур продуктов сгорания при входе в газовую турбину приходится ис пользовать их тепло по выходе из газовой турбины, т. е. прибегать к ре генерации тепла, что значительно усложняет установку.
ИДЕАЛЬНЫЕ ЦИКЛЫ РЕАКТИВНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
В настоящее время огромное значение имеет реактивная техника. Применение реактивных двигателей позволило в авиации достигнуть ог ромных скоростей самолетов (до 3000 км/ч). Большая заслуга в разви тии реактивной техники принадлежит отечественным ученым—К. Э. Ци олковскому, Н. Е. Жуковскому, С. Л. Чаплыгину и большому коллекти ву советских ученых, инженеров, конструкторов.
Реактивные двигатели, в которых окислителем топлива является атмосферный воздух, называют воздушно-реактивными. Применяемые в авиации воздушно-реактивные двигатели делят на:
1. Воздушно-реактивные бескомпрессорные двигатели, которые в свою очередь бывают: а) прямоточно-реактивными с горением топли ва при постоянном давлении; б) пульсирующими с горением топлива при постоянном объеме.
2. Турбокомпрессорные реактивные двигатели.
Цикл прямоточных воздушно-реактивных двигателей с горением топлива при постоянном давлении
Схематически такой двигатель (рис. 9-7) представляет собой диф фузор /, примыкающую к нему камеру сгорания 2, в которую через фор сунки 3 подается топливо, и сопло 4. Если из сопла такого двигателя бу дет вытекать струя газа (продуктов сгорания топлива), то возникнет реактивная сила Я, направленная по оси двигателя в сторону, обратную направлению истечения газа. Согласно закону импульсов, величина ре активной силы определяется по формуле
Р = |
(01 — О)0), |
(9-3) |
96
где. Л4сек — секундный расход газов, протекающих через сопло, кг}сек\ т—скорость газов на выходе из сопла, м!сек.
ш0—скорость полета, м!сек.
Из формулы видно, что чем с большей скоростью будет происходить истечение, тем больше сила Р. Под действием этой силы в ее направле нии будут перемещаться двигатель и связанные с ним элементы. На этом и основан принцип работы двигателя. При движении двигателя с большой скоростью (до 300 м/сек) в диффузор поступает воздух из ок ружающей атмосферы и сжимается в нем; в камере сгорания в сжатый воздух вводят через форсунки топливо, которое сгорает при постоянном
давлении, и далее продукты сгорания адиабатно расширяются в сопле и выходят во внешнюю атмосферу, создавая реактивную силу.
Рйс. 9-7. Схема прямоточного воз- |
Рис. 9-8. Изображение цик- |
душно-реактивного двигателя |
ла прямоточного воздушно- |
|
реактивного двигателя на |
|
диаграмме V—р |
Сообразно с рассмотренной схемой работы двигателя его цикл (рис. 9-8) складывается из следующих процессов: адиабатного сжа тия воздуха в диффузоре, отображаемого в системе V—р линией /—2, горения топлива при постоянном давлении в камере сгорания (линия 2—3), адиабатного расширения продуктов сгорания всопле (линия3—4) и замыкающего процесса, протекающего при постоянном давлении (ли ния 4—1). Поскольку цикл такого двигателя аналогичен идеальному циклу газовой турбины, для определения его термического к. п. д. слу
жит формула (9-1'), т. е.
Из описанного принципа работы двигателя можно заключить, что чем выше будет скорость движения двигателя, тем больше будут степе ни сжатия е и повышения давления Я и тем больше будет его термичес кий к.п.д. С увеличением скорости движения двигателя возрастает ко личество воздуха, проходящего через двигатель. Это дает возможность сжигать в камере сгорания больше топлива, что сопровождается ростом
мощности двигателя.
Однако при современных скоростях полета степень сжатия возду ха в диффузоре весьма мала и сообразно сэтим очень низок к. п. д. дви гателя (около 3—4% при скорости 900—1000 км/ч). Поэтому в настоя щее время рассмотренный цикл представляет в основнрм теоретический интерес.
Цикл турбокомпрессорного воздушно-реактивного двигателя
Повысить степень сжатия воздуха, а следовательно, к. п. д. двига теля можно, включив дополнительно в его состав компрессор и приво дящую его в действие газовую турбину. Такой двигатель называют тур бокомпрессорным воздушно-реактивным двигателем, Схема его изоб
97
ражена на рис. 9-9, где / — диффузор, 2— компрессор, 3— камера сго рания, 4 — газовая турбина, 5—выходное сопло, 6—форсунки.
Видеализированном виде рабочий цикл такого двигателя состоит
вследующем (рис. 9-10). Воздух при движении двигателя сжимается
Рис. 9-9. Схема турбокомпрессорного воздушно-реактивного двигателя
адиабатно в диффузоре (линия 1 — а), далее поступает в компрессор и в нем сжимается до более высокого давления (линия а— 2), в камере сгорания происходит изобарное горение вводимого через форсунки топ лива (линия 2—3); продукты сгора
|
ния частично расширяются в газо |
|
|
вой турбине, обеспечивая |
работу |
|
компрессора (линия 3—Ь); площадь |
|
|
а—2—1'—а', выражающая теорети |
|
|
ческую работу компрессора, долж |
|
|
на быть равна площади 3—/' — Ь' |
|
|
— Ь, выражающей работу |
газовой |
Рис. 9-10. Изображение цикла турбоком- |
турбины; по выходе из турбины про |
|
дукты сгорания продолжают расши |
||
прессорного воздушно-реактивного дви |
ряться в сопле до давления окружа |
|
гателя на диаграмме V—р |
ющей среды (линия Ь—4). Приэтом |
скорость газов доходит до 600— 700 м/сек. Очевидно, в данном случае достигается большая степень сжа тия и, следовательно, и большее значение термического к. п.д.
Жидкостные реактивные двигатели
Для космических полетов, осуществляемых с большими скоростями, применяют ракеты с жидкостными реактивными двигателями, в кото рых используют жидкое топливо и жидкие окислители (кислород, пере кись водорода и др.). Распыливаемые в камере сгорания топливо и окис литель реагируют при постоянном давлении, обеспечивая образование большого количества газов с очень высокой температурой— до 2500— 3000°С. Расширяясь адиабатно, газы вытекают со сверхзвуковой ско ростью, создавая струю, реакция которой и заставляет двигаться раке ту. Поскольку воздух в двигатель не забирается, то и работа на сжатие воздуха не затрачивается. Сила тяги не зависит от скорости полета, что является большим преимуществом двигателей такого рода.
Глава 10 РЕАЛЬНЫЕ ГАЗЫ ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
К реальным газам в технической термодинамике принято относить перегретые пары некоторых жидкостей. В отличие от воображаемого идеального газа реальный газ при соответствующих условиях может
быть сжижен, т. е. сконденсирован, или же переведен в твердое состо яние.
В технике широко применяют пары различных веществ: воды, ам миака, хлористого метила, сернистого ангидрида и др. Наибольшее при
98
менение имеет водяной пар, являющийся рабочим телом паровых дви гателей, отопительных и других устройств. В дальнейшем будет рас
сматриваться только водяной пар и влажный воздух.
ВОДЯНОЙ ПАР
Ранее было указано, что законы идеальных газов нельзя распрост ранить на рабочие тела, состояние которых не очень удалено от жидкой фазы.
В связи с этим на водяйой пар при давлениях и температурах, обычно применяемых в теплоэнергетике, не распространяется уравнение состояния Клапейрона. Из ряда предлагавшихся уравнений состояния, применимых для него с известной степенью приближенности, можно от метить уравнение Ван-дер:Ваальса, составленное для реальных газов и имеющее вид
(р + а№)&-Ь) = КТ, |
(10-1) |
где а и Ь — постоянные для данного газа.
Слагаемым аД>2 в первом множителе учитывается влияние сил взаимо действия молекул, во втором множителе вычитаемым Ь учитывается влияние объема молекул (поскольку в идеальном газе, для которого и справедливо уравнение состояния Клапейрона, объем молекул полага ется равным нулю). Легко видеть, что применительно к идеальному га зу это уравнение принимает вид уравнения состояния Клапейрона. Дей ствительно, поскольку идеальный газ характеризуется отсутствием сил взаимодействия молекул (т. е. а/в2= 0) и их нулевым объемом (т.е. Ь= = 0), уравнение (10-1) принимает вид рV=КТ.
Практически пользоваться уравнением Ван-дер-Ваальса нельзя, так как оно дает результаты, недостаточно точные для нужд современной паротехники. Наиболее точным является в настоящее время уравнение со стояния реальных газов, разработанное М. П. Вукаловичем и Н. И. Но виковым применительно в основном к водяному пару. Вывод этого урав нения основан на предположении наличия в реальных газах ассоциаций молекул, механически объединенных в двойные, тройные и более слож ные комплексы, образующиеся в результате взаимодействия между ни ми. Для этого уравнения характерно близкое совпадение результатов расчетов с опытными данными. Однако для практических целей пользо вание этим, как и другими уравнениями состояния реального газа, не удобно вследствие сложности их и необходимости выполнения трудоем ких вычислений. Обычно пользуются' готовыми данными, которые берут из таблиц водяного пара или из диаграммы 5—I водяного пара.
Для правильного представления о процессах изменения состояния пара рассмотрению способов пользования табличными данными и ди аграммой 5—/ необходимо предпослать рассмотрение процесса парооб разования и отдельных процессов изменения состояния воды и водяного пара.
Процессы парообразования и перегрева водяного пара
на диаграмме V—р. Степень сухости и влажность водяного пара. Теплота, внутренняя энергия и энтальпия воды и водяного пара
Водяной пар получают в паровых котлах, различных по конструк ции и производительности. Процесс парообразования в котлах обычно происходит при постоянном давлении, т.е. при р=сопз{.
Рассмотрим особенности процесса парообразования, для чего посту пим следующим образом. Положим, что 1 кг воды при температуре 0°С находится в цилиндрическом сосуде с поршнем, на который действует груз, обусловливающий давление р\
0,001 м3. На диаграмме V—р (рис. 10*2) это состояние воды отобразится точкой Яь
Воду можно принять с очень небольшой погрешностью за несжи маемую жидкость. Поэтому если на оси объемов диаграммы V—р отло жить в масштабе объем, равный 0,001 м3, то вследствие почти полной неизменности этого объема при изменении величины оказываемого на воду давления соответствующий процесс можно отобразить почти вер тикальной прямой а—а', проходящей от вертикальной оси на расстоя нии, соответствующем 0,001 м3. Эта прямая, таким образом,, является практически изохорой.
Начнем постепенно, сохраняя неизменным давление рь нагревать воду, не снимая с нее поршня и груза. Температура ее при этом будет повышаться, а объем незначительно возрастать. При некоторой темпе ратуре /Н1вода закипит. Обозначим занимаемый ею при этом объем че рез VI (см. рис. 10-1,6). Сколько бы мы дальше не сообщали воде тепла температура кипящей воды не изменится. Температуру /н1называют температурой, кипения. Если бы на поверхность нагреваемой воды положить поршень с другим грузом, то она закипела бы при иной температуре, которая оставалась бы неизменной, пока не выкипела бы вся вода. Из сказанного следует, что данному давлению соот ветствует единственная и вполне определенная темпе ратура кипения воды.
Отложим на диаграмме V—р объем сЛ, соответствующий давлению рь при котором начинается процесс кипения воды. Процесс нагрева во ды от 0 до 1и\ будет отображаться на диаграмме изобарой а\—о/; Как уже было сказано выше, дальнейшее сообщение тепла не повышает температуру кипящей воды, однако оно вызывает постепенное превра щение воды в пар до тех пор, пока вся вода не испарится и в сосуде не останется один пар; его состояние на диаграмме у^-р отображается точ
100