книги / Теплотехника (курс общей теплотехники)
..pdfПостроим процессы изотермического и адиабатного сжатия газа '(или воздуха) на диаграмме 5 —Т (рис. 7-10). Изотермический процесс сжатия будет отображаться на этой диаграмме горизонтальным отрез ком 1—2, а адиабатный процесс сжатия—вертикальным отрезком 1—2"узаключёнными между двумя изобарами р\ и р2, соответствующи ми начальному и конечному давлениям газа. Количество тепла, которое должно быть отнято от газа в изотермическом процессе, эквивалентное полной работе сжатия, выражается площадью 1—2—Ь—а.
Для адиабатного процесса разность энтальпий V —1\ выражается разностью площадей й —2"—а и с —1 —а. Ввиду эквидистантности
изобар р\ и р2 площадь с— 1 — а равна площади й — 2— Ь поэтому |
|
разность энтальпий |
V— м, равная работе компрессора, может быть |
выражена площадью |
Ь —2—2' —а. |
Таким образом, диаграмма 5 —Т наглядно показывает, что суммар ная работа компрессора, у которого сжатие происходит по адиабате, превышает работу компрессора (в тех же интервалах давления), у кото рого сжатие происходит по изотерме.
Выше была рассмотрена работа идеального одноступенчатого порш невого компрессора. В действительности надо считаться с тем, что кон структивно компрессор приходится осуществлять так, чтобы поршень не доходил до конца крайнего торца цилиндра, где размещают крышку со впускным и выпускным клапанами. Объем между торцом крышки цилиндра и крайним положением поршня называют вредным простран ством. Его наличие, а также влияние работы клапанов, сопротивления при всасывании и выталкивании и утечки воздуха влияют на работу и производительность компрессора и заставляют вносить коррективы в выведенные выше формулы.
Процесс многоступенчатого поршневого компрессора
В одноступенчатом компрессоре нельзя достичь большого повыше ния давления газа из-за высоких температур, развивающихся при его
сжатии и |
обусловливающих горение смазки, из-за перетекания газа |
||||||
и из-за малой экономичности |
|
||||||
работы |
установки. Поэтому, |
|
|||||
когда требуется |
значительное |
|
|||||
повышение давления газа, при |
|
||||||
бегают |
к |
многоступенчатому |
|
||||
сжатию. |
|
|
|
ком |
|
||
Многоступенчатый |
|
||||||
прессор состоит из нескольких |
|
||||||
цилиндров. На рис. 7-11 |
пред |
|
|||||
ставлено схематическое |
изоб |
|
|||||
ражение компрессора, состоя |
|
||||||
щего из двух цилиндров. Чис |
|
||||||
лом |
цилиндров |
определяется |
|
||||
число |
ступеней |
компрессора. |
Рис. 7-11. Схема двухступенчатого поршне |
||||
Газ сжимается сначала в одном |
|||||||
вого компрессора |
|||||||
цилиндре, |
затем подается по |
|
следовательно в каждый следующий цилиндр и в каждом из них дополнительно сжимается. Для предотвращения чрезмерного по вышения температуры в этом случае можно после каждого цилиндра охлаждать газ в специальном холодильнике на пути подачи его в сле дующий цилиндр. Если газ охлаждать каждый раз до исходной темпе ратуры и для каждой ступени принять одинаковую степень повышения давления, то при пг ступенях температура газа по окончании процесса
сжатия в каждой из ступеней (а следовательно, и температура рабочего тела на выходе из многоступенчатого компрессора) повысится значи тельно меньше, чем в одноступенчатом компрессоре (при условии, что, вконечном счете, в обоих случаяхдавление повышается от одного и того же начального до одного и того же конечного).
Это следует из того, что при одинаковых начальных и конечных давлениях в одноступенчатом компрессоре и в компрессоре с т ступе-
Рис. 7-12. Изображение идеализированного |
Рис. 7-13. Изображение идеализиро- |
процесса работы трехступенчатого компрес- |
ванного процесса работы многосту- |
сора на диаграмме о —р |
пенчатого компрессора на диаграмме |
нями соотношение между степенью повышения давления Лодноступен чатого компрессора и степенью повышения давления в одной ступени Лет многоступенчатого компрессора определяется выражением
Л == Лет или |
Лст = ~у/~Л• |
(7:29) |
Соответственно этому |
повышение температуры при адиабатном |
|
й политропном |
процессах |
сжатия будет определяться выражениями: |
водноступенчатом компрессоре для случая адиабатного сжатия к—1
1 |
|
*=!. |
|
|
для случая политропного сжатия —■= Л |
|
|||
В многоступенчатом компрессоре с тм. |
ступенями для случая ади- |
|||
т |
___ _ |
|
|
|
абатного сжатия ~ |
5 |
т ____ |
|
|
для случая цолитропного сжатия — |
• |
|||
^ |
82
На рис. 7-12 на диаграмме V—р изображен процесс трехступенча того компрессора. Линия 8—1 отображает процесс всасывания газа. Ли ния 1—2 отображает его политропное сжатие в первом цилиндре до
давления р2. По линии 2—3 до ее пересечения с изотермой 1—9, прове денной из точки 1, происходит охлаждение рабочего тела в промежуточ ном холодильнике до исходной температуры Т\. После этого газ посту пает во второй цилиндр и сжимается в нем по политропе 3—4 до давле ния р3. Линия 4—5 соответствует охлаждению газа после второго ци линдра опять до исходной температуры Т\\ точка 5 лежит на изотерме, проведенной из точки 1. В третьем цилиндре газ сжимается политропно (процесс 5—6) до конечного давления р4.
Учитывая, что точки 3, 5, 9 на рис. 7-12 (а при числе ступеней т и все последующие аналогичные точки) лежат на изотерме, можно опре делить зависимость Vт = {(V^). Действительно, при условии одинаково го значения степени повышения давления Я,=Р2/р1 в каждой ступени для компрессора с т ступенями можно записать:
о,/»}1" = р[1ст/Р! = ^ или у1Пст = яД
ианалогично этому о]Ист _ рПстД и т> да<
0'"ст =
Перемножив правые и левые части уравнений
°1Пст /°1 = к 0}11ст/0[1ст = Я и |
Т. Д. |
и сделав очевидное преобразование, получим |
|
^тст= х)х1%т-\т |
(7-30) |
Из рисунка видно, что работа многоступенчатого компрессораспро межуточным охлаждением газа тем меньше, чем ближе ломаная линия 1—2—3—4—5—6, отображающая процессы сжатия и охлаждения газа, расположится к изотерме 1—3—5—9. Чем больше количество ступеней у многоступенчатого компрессора, тем теоретически экономичнее его ра бота. Однако при этом усложняется его конструкция и эксплуатация; поэтому часто ограничиваются двумя-тремя ступенями сжатия.
Процесс многоступенчатого компрессора можно изобразить и на диаграмме 5—Т. Для этого нужно на ней (рис. 7—13) нанести изобары, соответствующие, начальному, промежуточным и конечному давлениям сжатия газа (например, давлениям р\, р2, Рз и р4, нанесенным на диаг рамме, изображенной на рис. 7—12). Далее из точки /, соответствующей начальному состоянию газа, провести изотерму 1—7, из точек 3, 5 и 7 пересечения изобар с этой изотермой провести политропы до пересече ния их с соответствующими изобарами в точках 2, 4 и 6 и из этих точек провести адиабаты 2—6, 4—й и 6—[. Полученные точки /, 2, 3, 4,у5 и 6 и линии на диаграмме 5—Т будут отображать соответствующие точ ки, линии и процессы, обозначенные теми же цифрами на диаграмме V—р, изображенной на рис. 7-12.
Рис. 7-13 наглядно показывает, что температура газа при политропном, а тем более адиабатном сжатии его в одноступенчатом компрессо ре (точки 8 и 9) значительно выше конечных температур газа в случае изотермического сжатия в одноступенчатом и политропного сжатия в многоступенчатом компрессоре.
Работа многоступенчатого компрессор а. При одина-. новой степени сжатия во всех ступенях многоступенчатого компрессора, если при этом сжатый газ охлаждается в промежуточных холодильни ках до исходной температуры, величины работ, как и температуры на грева газа, во всех ступенях равны между собой. В связи с этим выра жение для работы компрессора с т ступенями будет иметь следующий вид.
При изотермическом сжатии: для 1кг рабочего тела
/из = тр1ь11п — = тЯТ11п —дж/кг; |
(7-31) |
|||||
|
|
Р\ |
|
|
Рх |
|
для М кг или У\ м3 рабочего тела |
(7-31') |
|||||
|
= М1т = тр-Ух 1п — = тМВТх1п —дж; |
|||||
для 1мг рабочего тела |
Р1 |
|
Рх |
|
||
|
|
|
|
|||
V |
= тМр. 1п Рг = т |
т п |
1п Рг дж/м*. |
(7-3П |
||
“ |
|
1 Р1 |
|
|
Рх |
|
При адиабатном сжатии 1 кг рабочего тела |
|
|||||
- |
т — |
[ ( Й |
^ - |
*] = т -г Ь /’Л [ Й 'Г ~ |
‘1 = |
|
ЦТ, [Ь- — 1]дж/кг. |
(7-32) |
|||||
|
к —1 |
\Т± |
^ |
|
|
|
При политропном сжатии 1 кг рабочего тела |
|
|||||
= т п ^ 1 рцог |^ - — |
|
дж/кг. |
(7-33) |
Пользуясь двумя последними выражениями, легко определить и полную работу многоступенчатого компрессора при адиабатном или по литропном сжатии для М кг, V и«3 и для 1м3 газа.
Количества тепла д2, <7г" и т.д., отводимого от 1кг нагретого рабо чего тела в промежуточных холодильниках, учитывая, что в них тепло отводится при неизменном давлении, можно определить из выражений:
Я2 = срт(Г2 — Тз) дж1ке> Я2 = Срт {Т4 ~ Т5) дж/Ка ИТ*Д- |
(7’34) |
Полное количество тепла, которое отводится во многоступенчатом компрессоре с т ступенями от 1 кг газа, складывается из количестватепла <71, которое во всех ступенях отводится через стенки цилиндра при политропном сжатии рабочего тела, и из количества тепла которое отводится от газа во всех холодильниках, т. е.
тт
Я= 2 Я\ + |
И?2дж/кг. |
(7-35) |
1 |
1 |
|
Для М кг рабочего тела эта формула принимает вид: |
|
|
(} = Мддж. |
|
(7-36) |
84
Глава 8 ИСТЕЧЕНИЕ И ДРОССЕЛИРОВАНИЕ ГАЗОВ
Истечение газов через суживающееся сопло
В технике часто приходится иметь дело с процессами истечения, ха рактеризуемыми большой кинетической энергией рабочего тела, которая используется в различного рода машинах и устройствах (турбинах, об дувочных аппаратах, эжекторах и др.). Для расчета этих машин и уст ройств необходимо знать закономерности процесса истечения рабочего тела и как в этом процессе изменяются параметры его состояния.
Представим себе поток газа в канале произвольной формы, в лю бом сечении которого параметры состояния рабочего тела с течением времени остаются неизменными. Если через М обозначить секундный расход газа, через V—его удельный объем, через р — плотность ра бочего тела, кг/м3, через / — данное сечение канала и через т — ско рость потока в рассматриваемом сечении, то при установившемся дви жении потока должно соблюдаться следующее равенство:
Му= М/р = /оу, |
(8-1) |
которое выражает условие сплошности или неразрывности потока. |
|
Для произвольно выбранного сечения а—Ь |
(рис. 8-1) уравнение |
первого закона термодинамики применительно к 1 кг газа, изменя
ющего свое |
состояние на |
|
|
|
прилегающем |
к |
выбранно |
|
|
му сечению элементарном |
|
|
||
участке, в общем случае, со |
|
|
||
гласно уравнению. (2-7), |
|
|
||
а |
|
е/х |
|
|
ъ I |
^ |
|
|
|
Р |
Р+<?Р |
|
|
|
\* |
у+й\г |
|
|
|
* |
г +л |
|
|
|
V/ |
ИГ+//1Г |
|
|
|
I |
/ * (И |
|
|
|
Рис. 8-1 |
еся сопло |
|
||
|
|
|
|
|
можно выразить следующим образом |
|
|
||
6.Ц= (Н+ 6.1рас= (Н — уйр. |
|
(8-2) |
||
Поскольку, если пренебречь изменением потенциальной |
энергии, |
|||
<Драс равна*приращению кинетической энергии газа |
|
|||
й<7 = Л + й(ш3/2), |
|
(8-3) |
||
где, очевидно |
|
|
|
|
а(01-/2) = —Ыр. |
|
(8-3') |
||
Из уравнения (8-3) следует, что |
|
|
||
6(ю*/2) = — 61 + 6д |
|
|
85
или в конечной форме |
|
|
: Н — »2 + <7; |
(8-3") |
|
I = 2(^ —г, + |
. |
(8-4) |
Для случая, адиабатного |
истечения через |
суживающееся сопло |
(рис. 8-2) эта формула принимает вид |
|
|
щ = |/*2 ( Г, — г',) + га;, |
|
(8-5) |
откуда, пренебрегая начальной скоростью вследствие ее незначитель ности, получаем
Щ = У2 («1 — «'г) м/сек. |
(8-6) |
Рис. 8-3. Графическая |
иллюстра |
Рис. 8-4. График изменения се |
||||
ция на диаграмме о —р процесса |
кундного |
расхода |
газа |
при |
||
истечения газа из |
сопла |
истечении |
из |
сопла |
в |
зави |
|
|
симости |
от |
отношения |
р2/Р! |
Эта формула показывает, что скорость газа можно определять по разности энтальпий до начала адиабатного расширения (11) и по окон чании этого расширения (12). Эту разность энтальпий называют распо лагаемым теплопадением и обозначают через Н. Тогда формула (8-6) принимает вид
до2 =]/2Н м/сек. |
(8-6') |
Очевидно, располагаемое теплопадение при адиабатном истечении газа можно выразить следующим образом:
Н= Н— н = («1 + Рл ‘'л) — (М2 + Рг »2> = «1 — Щ+ Рл “ Р2 »2-
Если обратиться к диаграмме V—р (рис. 8-3), то приведенное выше уравнение означает, что пл. 1—2—2'—У'+пл. 1—1'—0—4—пл. 2—2'— О—3 = пл. 1—/'—3—4.
На основании изложенного можно установить, что кинетическая энергия газа при обратимом адиабатном истечении его на диаграмме V—р измеряется площадью, ограниченной кривой изменения состояния газа при истечении, изобарами, проведенными через точки, отображаю щие состояние газа до и после истечения, и осью ординат. '
Применяя уравнения (8-3"), (5-52) и (5-53) формулу (8-6) для адиа батного истечения идеального газа можно привести к следующему виду:
86
“>1 |
к |
|
м/сек. |
(8-6") |
— х™1 |
||||
Если скорость газа |
перед соплом более или менеезначительна, то для |
|||
уточнения уравнения (8-6') |
необходимо ее учитывать. В |
этом случае |
||
уравнение принимает вид |
|
|
||
|
|
|
+ йУ? м/сек. |
(8-6'") |
Формулу (8-6") можно использовать для проведения анализа воп
роса о расходе газа М на основании условия сплошности [см. формулу (8-1)]
М = ЬШ = |
кг/СеК. |
|
(8-7) |
|
Величину М можно выразить через |
параметры |
состояния, если |
||
учесть, |
что для адиабатного процесса |
р ^ =р2V* |
и, следовательно, |
|
— = -Л* ( * |
. После подстановки этого выражения и величины т2 из |
|||
Щ |
\Р1 / |
|
|
|
формулы (8—6") в формулу (8-7) получим |
|
|||
М |
|
! к |
кг/сек. |
(8-8) |
Если принять в формуле (8-8) р2—ри то величина М обращается в нуль. Это означает, что если давление в сосуде и окружающей его сре де одинаково, то газ не будет истекать из сосуда в окружающую среду.
Величина М также обращается в нуль, если положить р2= 0. Построим кривую зависимости М от величины отношения р2/р\
(рис. 8-4). Для этого отложим на оси абсцисс значения р\/р2, равные
0; Ча\ Ч2; 3Л и 1.
Согласно вышеизложенному, в точках 0 и 1 величина М=0 и, сле довательно, в них кривая, выражающая зависимость М от отношения р2/ри пересекается с осью абсцисс. Это означает, что между двумя рас сматриваемыми значениями отношения р2/р\ кривая достигает макси мального значения: Из теории дифференциального исчисления известно, что это максимальное значение для функции М можно найти, если ее
первую производную по переменной величине р=Рг/р1 приравнять нулю. Так как в рассматриваемом случае переменными в подрадикальном вы ражении являются лишь величины в квадратных скобках, условие для определения Мщах будет» определяться уравнением
[ ( й М й * Т - ° -
Из этого условия следует, что максимальное значение для М полу чается тогда, когда
Отношение давлений ро/Рь при котором М приобретает максималь ное значение, называется критическим и обозначается буквой р1ф. Для двухатомных газов к= 1,4; ркр=0,528.
87
Подставив значения ркр из уравнения (8-9) в уравнения, служащие для определения скорости [уравнение (8-6")] и секундного расхода [уравнение (8-8)], получим выражения, служащие для определения мак симальных значений скорости иукр и секундного расхода Мтахэ
ИУ |
2 |
к р&1 м/сек; |
|
(8-10) |
|
|
|
*+1 |
|
|
|
Мт ,= |
/ ] /" 2 — |
1/ |
кг\сек. |
(8-11) |
|
|
'У |
*+1 |
<4 |
|
Опыт показывает, что по достижении максимального расхода даль нейшее уменьшение отношения р2//?1 не приводит к изменению расхода и он остается постоянным. Поэтому действительная кривая зависимости величины расхода Мсек от отношения рч!р\ изображается линией 1—а— Ь (см. рис. 8-4).
Это обстоятельство объясняется тем, что при уменьшении отноше ния р2/р1 ниже значения рК в устье сопла устанавливается неизменное давление ркр=РкрР1 независимо от значения отношения р2/р\. Посколь ку /?2 оказывается неизменным, становятся неизменными у2 и до2, а сле довательно, и расход МсекВследствие этого полезно может быть ис пользована, т. ё. превращена в кинетическую энергию, лишь та доля по тенциальной энергии газа, которая соответствует перепаду давления от Р\ до /7кр. Доля потенциальной энергии газа, соответствующая перепаду давления от ркр до р2, не используется и теряется на образование вих рей, так как дальнейшее расширение рабочего тела происходит за пре
делами сопла и осуществ |
|||
ляется |
неорганизованно. |
||
Графически |
на ди |
||
аграмме V— р это можно |
|||
отобразить следующимоб |
|||
разом (рис. 8-5). Если |
|||
начальному |
состоянию |
||
газа соответствует точка |
|||
1Усостоянию среды, в ко |
|||
торую |
истекает |
газ, — |
|
точка 2, а состоянию га |
|||
за, соответствующему до |
|||
стижению максимального |
|||
расхода, — точка а, то за |
|||
штрихованная на рисунке |
|||
площадь |
соответствует |
||
потенциальной |
энергии |
||
газа, превращающейся в кинетическую энергию |
истекающей струи; |
||
расположенная же под ней площадь 2—2'—а!—а |
соответствует |
той величине потенциальной энергии газа, которая, как было сказано выше, непроизводительно расходуется на образование вихрей при ис течении. Параметры, соответствующие максимальному расходу газа, при котором в сопле устанавливается критическое давление, называют критическими. К ним, помимо ркр, относят щ{р и аКр, причем, как можно показать на основании данных, известных из физики, критическая ско рость о>кр равна скорости распространения звука в истекающей среде (в данном сечении).
Истечение газов через расширяющееся сопло
Для практических целей большое значение имеет обеспечение пол ного теплопадения рабочего тела, т.е. изыскание возможностейдополни тельного использования теплопадения рабочего тела после того, как оно расширится на какой-то длине сопла настолько, что параметры состоя ния его достигнут критических значений.
Для того чтобы решить этот вопрос, продифференцируем приведен ное выше уравнение неразрывности течения [см. уравнение (8-1)]:
/#до + |
|
= Мх). |
|
|
|
|
|
(8-12) |
||
После деления этогоуравнения на /до получим |
|
|||||||||
Лш |
_МЛу _ |
Лу |
__ йу |
|
|
|
|
|||
ш |
/ |
[щ |
|
/к)[М. |
V* |
|
|
|
|
|
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ц— |
V |
Ш~ |
|
|
|
|
|
|
|
(8-13) |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Полученное выражение' представляет собой уравнение сплошности |
||||||||||
потока в дифференциальной форме. |
уравнения адиабаты, |
а величину |
||||||||
Определим величину |
из |
|||||||||
— из уравнения (8-37). |
|
|
|
|
|
|||||
После дифференцирования уравнения роА==сопз1 получим |
||||||||||
ркьк~хйа+ |
|
|
= 0. |
|
|
|
|
имеем |
|
|
Далее, поделив полученное уравнение на |
|
|||||||||
рк—~+ ар = о, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Ао |
|
_1 бр |
|
|
|
|
|
|
|
откуда — = |
|
к р |
|
|
|
|
|
|
||
|
V |
|
|
|
^до/до запишем |
уравнение |
(8-3') в виде |
|||
Для определения величины |
||||||||||
тйт——ойр; |
разделив |
это |
выражение |
на до2, найдем, |
что ^до/до = |
|||||
==—(о/до2)^р. |
|
|
|
|
|
|
и ^до/до в уравнение (8-13), |
|||
Подставив найденные выражения для |
||||||||||
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 — -± * г-+ Л -4 р ш .(± -± )ар . |
|
|
(8-14) |
|||||||
/ |
к |
р |
|
ш2 |
|
\«- |
кр) |
|
|
|
На основе исследования уравнения (8-14) можно сделать следую щие выводы. Поскольку при адиабатном расширении давление газа по длине сопла падает (йр<0), а удельный объем возрастает (^о>0), скорость движения газа возрастает (с?до>0). Знак будет зависеть от знака выражения, взятого в скобки в уравнении (8-14). Еслио/до2>1/кр
или, иначе, если до<К&ру, то сечение канала, по которому течет газ, уменьшается, и, наоборот, если о/до2< 1/6р, т. е. если до>]/Г^ро, тосе’
чение канала увеличивается. Но до= кра выражает скорость распрост ранения -звука в газе, состояние которого характеризуется параметрами р и V. Следовательно, сделанные выше выводы позволяют сформулиро вать зависимость между характером изменения площади сечения сопла и скоростью газа следующим образом. На том участке сопла (считая от его начала), где постепенно возрастающая скорость газа меньше местной скорости звука, сечение сопла в направлении истечения должно уменьшаться и, наоборот, на участке', где скорость газа выше местной скорости звука, там сечение сопла должно увеличиваться. Очевидно; в месте перехода от сужения сопла к его расширению скорость движе ния газа будет равна скорости звука, а площадь сечения будет мини мальной.
Используя полученные выводы для решения поставленной выше за дачи, сопло нужно сконструировать так, чтобы оно сперва сужалось с таким расчетом, чтобы при заданном расходе газа минимальное сече ние его соответствовало бы критическому состоянию газа, а затем для обеспечения дальнейшего расширения газа стало бы постепенно увели чиваться. На основании этого принципа шведским инженером Лавалем было построено расширяющееся сопло, названное его именем (рис. 8-6).
Физически необходимость предварительного сужения и последую щего расширения сопла объясняется тем, что до достижения критичес ких параметров скорость газа с понижением давления возрастает быст рее возрастания его удельного объема, вследствие чего поперечное се чение сопла /х=Мсх/шх должно уменьшаться, а при понижении давле ния ниже критического скорость, движения газа возрастает медленнее возрастания его удельного объема и поэтому сечение /х должно увели
чиваться.
В основу расчета сопла кладут принцип неразрывности потока, про текающего по соплу, из которого следует, что
Мик = ^ ‘-"Ч = |
м/сек, |
(8-15) |
' »кр |
о |
|
где первая дробь относится к сечению /—/, а вторая к сечению 11—II. В этом выражении:
/т1п — сечение сопла в наиболее узком месте, ж2; /—сечение сопла в наиболее широком месте, ж2;
докр — критическая скорость, м/сек; до — скорость на выходе из сопла, м/сек;
&кр—удельный объем газа в минимальном сечении сопла, ж3//сг; V— удельный объем газа на выходе из сопла, мг/кг.
Из выражения (8-15) следует:
(8-16)
вдакр Для решения этого уравнения относительно / величины, входящие
вправую часть уравнения, определяют следующим образом:
1)1ш!п по формуле (8-11);
2)до^р по формуле (8-10) или (8-6), подставив в последнюю вместо
1*2величину 1кр;
3)до по формуле (8-6') или (8-6);
4)окр из уравнения р\ь\ =Ркр^р так как, согласно вышеизложен
ному, процесс истечения принимается адиабатным.
Для определения ркР служит выражение ркр/р1=Ркр, из которого Ркр=ркрР1. Величина Vдолжна быть известна из условия задачи.
По определении (т\п и / можно найти и соответствующие диаметры, пользуясь формулами;
90