книги / Сопротивление материалов деформированию и разрушению. Ч. 1
.pdfТ а б л и ц а 2.71. Механические свойства при комнатной температуре и некоторые физические свойства никелевых и кобальтовых сплавов с направленной структурой
|
|
|
|
|
|
|
Содер |
Темпе |
Плот |
Модуль |
Предел |
Удлине |
||
|
Система |
А—В |
|
жание |
ратура |
упру |
проч |
|||||||
|
|
напол |
плав |
ность, |
гости, |
ности, |
ние, % |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
нителя |
ления, |
г/см* |
Ю5, |
|
МПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
д |
% |
К |
|
МПа |
|
|
|
Ni — NiBe |
|
|
|
38...40 |
1430 |
- |
215 |
|
918 |
9,0 |
||||
Ni — Ni3Mb |
|
|
|
|
26 |
1543 |
8,8 |
— |
|
745 |
12,4 |
|||
Ni — Сг |
|
|
|
|
|
|
23 |
1618 |
8,0 |
— |
|
718 |
29,8 |
|
Ni — Ni Mo |
|
|
|
|
50 |
1588 |
9,5 |
|
1250 |
1 |
||||
|
|
|
|
— |
|
|||||||||
Ni. — Ni3Ti |
|
|
|
29 |
1573 |
8,2 |
— |
|
650 |
1 |
||||
Ni — W |
|
|
|
|
|
|
6 |
1773 |
|
— |
|
830 |
45 |
|
Ni — TiC |
|
|
|
|
5,5 |
1580 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
— |
— |
|
— |
------ |
||||||
Ni — HfC |
|
|
|
|
15...28 |
1583 |
|
|||||||
|
|
|
|
— |
— |
|
— |
— |
||||||
Ni — NbC |
|
|
|
|
|
11 |
1601 |
|
||||||
|
|
|
|
|
8,8 |
— |
|
890 |
9,5 |
|||||
Ni — TaC |
|
|
|
|
~ 1 0 |
— |
— |
— - |
|
— |
— |
|||
N i — C r— NbC |
|
11 |
1593 |
— |
, — |
|
— |
— |
||||||
N i, |
Со, |
Cr, |
Al — TaC |
~ 9 |
— |
8,8 |
— |
|
1650 |
5 |
||||
N i3Al — NioNb |
|
44 |
1553 |
8,44 |
242 |
|
1240 |
0,8 |
||||||
N i3Al — |
Ni3Nb |
|
32 |
1553 |
— |
— |
|
1230 |
2,0 |
|||||
NigAl — |
Ni3Nb |
|
|
32 |
1543 |
8,5 |
— |
|
ИЗО |
29 |
||||
Ni — NigAl— NigNb |
|
|
|
1558 |
|
|
|
1140 |
2,3 |
|||||
|
------ |
1543 |
— |
— |
|
|||||||||
NigAl — |
NigTa |
|
|
65 |
1633 |
10,8 |
— |
|
930 |
1 |
||||
Ni —J NigAl — |
|
NigTa |
|
— |
1633 |
— |
— |
|
1060 |
5 |
||||
NigAl — |
Ni7Zr2 |
|
1465 |
|
|
|
||||||||
|
42 |
— |
— |
|
— |
— |
||||||||
NigAl — |
Mo |
|
|
|
26 |
1579 |
8,18 |
138 |
|
1120 |
21 |
|||
NigAl — |
Сг (пруток) |
|
34 |
1723 |
6,4 |
182 |
|
1240 |
1 |
|||||
(Ni, |
Cr) — |
(Cr, |
N i),C , |
30 |
1578 |
— |
200...290 |
685...960 |
2...11 |
|||||
Со — |
CoAI |
|
|
|
|
35 |
1673 |
|
172 |
|
500...585 |
6 |
||
Co — |
CoBe |
|
|
|
|
23 |
1393 |
— |
— |
|
— |
— |
||
Со — Co3Nb |
|
|
|
~ 5 0 |
1508 |
— |
— |
|
— |
— |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Со — Со2Та |
|
|
|
35 |
1549 |
— |
— |
|
— |
— |
||||
Со — |
Co7We |
|
|
|
23 |
1753 |
— |
— |
|
750 |
1 |
|||
Со — |
TiC |
|
|
|
|
16 |
1633 |
— |
— |
|
— |
— |
||
Со — |
HfC |
|
|
|
|
15 |
— |
— |
— |
|
— |
— |
||
Со — |
VC |
|
|
|
|
|
20 |
|
||||||
|
|
|
|
|
— |
|
— |
|
— |
— |
||||
Со — |
NbC |
|
|
|
|
12 |
1538 |
8,8 |
— |
|
1030 |
2 |
||
Со — |
ТаС |
NbC |
|
|
16 |
1675 |
9,1 |
222 |
|
1035 |
11,8 |
|||
Со — |
Cr — |
|
|
|
12 |
1513 |
9,0 |
— |
|
1280 |
2 |
|||
Со — |
Сг — |
ТаС |
|
|
~ 9 |
1633 |
210 |
|
1035... |
16...20 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
296 |
|
1160 |
|
(Со, |
Сг) |
|
(Сг, |
Со)7 С3 |
30 |
1573 |
8,0 |
|
1280 |
1,5 |
||||
(Со, |
Cr, А1) — |
(Сг, Со)7 С3 |
28 |
1568 |
7,8 |
283 |
|
1730... |
2,5...1,0 |
|||||
(Со, |
Сг) |
|
(Сг, |
Со)2 3 |
Св |
40 |
1613 |
7,91 |
■276 |
|
2011 |
0,96 |
||
|
|
1200 |
||||||||||||
назван естественным |
композиционным материалом. |
Такие |
материалы |
обладают |
||||||||||
повышенными характеристиками |
сопротивления ползучести |
и |
коррозии |
в усло |
||||||||||
виях высоких температур |
и являются весьма |
перспективными для использования |
в газовых турбинах и космической технике, где требуется высокая рабочая темпе ратура. В отличие от классических жаропрочных сплавов, подобные сплавы анизо тропны. Физико-механические свойства некоторых никелевых и кобальтовых спла вов с направленной структурой приведены в табл. 2.71 [158].
О влиянии анизотропии на предел прочности одного из эвтектических сплавов можно судить поданным, приведенным на рис. 2.74 [158], где приведена температур ная зависимость для сплава MARM-302, близкого по составу в эвтектическому.
Повышение рабочих характеристик жаропрочных сплавов, в частности на осно ве никеля, используемых для изготовления лопаток газотурбинных двигателей и других деталей, возможно также путем армирования сплавов высокопрочными ни тями, например нитями А120з. Некоторые данные по свойствам композита никель — нитевидные кристаллы А12Оа приведены в табл. 2.72 [96].
В ряде случаев существенное улучшение сплавов достигается путем легирования металлической матрицы проволокой из тугоплавкого металла. Создание таких мате-
Т а б л и ц а 2.72. Прочность композиции никель — нитевидные кристаллы А1о03 на растяжение при 298 и 1273 К
Композиция * |
Температура |
Объемная доля |
Прочность |
Удельная проч |
испытания, К |
нитевидных |
композиции, |
ность, 10е, см |
|
|
|
кристаллов |
МПа |
|
Непрерывная |
298 |
22 |
1230 |
1,63 |
|
298 |
51 |
1050 |
1,68 |
|
298 |
39 |
1350 |
2,0 |
|
1273 |
16 |
282 |
0,114 |
|
1273 |
21 |
495 |
0,665 |
|
1273 |
21 |
495 |
0,67 |
|
1273 |
29 |
759 |
1,08 |
Дискретная |
298 |
28 |
621 |
0,845 |
|
298 |
19 |
1180 |
1,52 |
|
298 |
11 |
938 |
1,14 |
|
1273 |
17 |
451 |
0,542 |
|
1273 |
28 |
106 |
0,144 |
|
1273 |
10 |
269 |
0,33 |
|
1273 |
20 |
618 |
0,80 |
* Непрерывная композиция: длина нитевидных кристаллов превышает длину образца; дис кретная композиция: длина нитевидных кристаллов меньше длины образца.
риалов позволяет использовать положительные свойства тугоплавких металлов (вы сокая температура плавления, высокие характеристики прочности), которые не мо гут быть реализованы непосредственно в связи с низким сопротивлением окисления этих металлов.
Армирование проволкой тугоплавких металлов позволяет повысить пластич ность, сопротивление удару и вязкость материала. Проблемой для таких материа лов является совместимость проволки с матрицей.
На рис. 2.75 показаны характеристики прочности ряда композиций с матрицей из меди или медных сплавов и наполнителем в виде вольфрамовой проволоки (70 об.
Рис. 2.75. Зависимость предела прочности от температуры композиций, содержащих 70 об. долей волокон вольфрама и матрицу на основе меди
Рис. 2.76. Диаграммы деформирования керамики, армированной волокнами воль фрама
|
|
Сжатие |
|
|
Растяже |
Порода |
вдоль во |
радиальное |
танген- |
вдоль |
радиальное |
|
локон |
тальное |
волокон |
||
Лиственница |
1,40 |
0,062 |
. |
1,45 |
__ |
Сосна |
1,17 |
0,050 |
1,17 |
0,052 |
|
Ель |
1,42 |
0,059 |
0,036 |
1,43 |
0,062 |
Пихта кавказская |
1,25 |
— |
— |
1,25 |
— |
Дуб |
1,40 |
0,129 |
0,091 |
1,40 |
0,110 |
Ясень |
1,50 |
0,097 |
— |
1,40 |
— |
Береза |
1,58 |
0,060 |
0,045 |
1,81 |
0,06 |
Осина |
1,26 |
— |
— |
1,54 |
— |
* Средние значения при влажности 15 %.
(2), и тангенциальный, идущий вдоль ствола на некотором расстоянии от него (5)1 Свойства древесины рассматривают в трех направлениях: продольном, радиальном и тангенциальном. Ствол состоит из четырех основных частей (рис. 2.78): коры (5), камбия (4) (тонкий слой живых клеток, которые путем деления обеспечивают рост ствола в толщину); древесины (2) (состоит из мертвых отвердевших клеток) и серд цевины (/), являющейся наиболее слабой частью [69, 88].
Наружные наиболее молодые наслоения древесины ряда пород (сосна, дуб и др.) имеют более светлый цвет. Такая кольцевая зона называется оболонью, или заболонью (5), в отличие от темной центральной части — ядра (б). По сравнению с ядром оболонь более гигроскопична, легче загнивает, легче гнется. Породы, не имеющие такого различия древесины по цвету, называют безъядровыми (ель, бере за и др.).
Механические свойства древесины зависят от влажности, которая определяет ся зависимостью
0 — 0«
» = ~п |
' ЮО %, |
(2.6) |
ио |
|
|
где О — масса влажного образца при данной влажности; |
О0 — масса образца в аб |
|
солютно сухом состоянии. |
|
|
Древесина разных пород имеет одинаковый химический состав, поэтому плот ность вещества, образующего стенки клеток, принимается равной 1,54 г/см3. Для практических целей важно знать массу, которая зависит от влажности материала w и коэффициента объемной усушки К0. Масса древесины с влажностью 7....23 %
(7») приводит к стандартной |
15 %-й влажности |
(7*5) |
по формуле |
|
7*5 “ 7 i (1 |
+ 0,01 • (1 - К 0) • |
( 1 5 |
- ш)) г/см3. |
(2.7) |
Значения у,*5древесины составляют 0,-34...0,98 г/см3. Чем больше масса древесины, тем лучше она сопротивляется нагрузкам.
Для приведения показателей прочности древесины с влажностью в пределе 8...
...20 %0и»к показателям при влажности 15 % а15 используют зависимость
|
“ хб = <*w(1 + a (w— 15)), |
(2.8) |
где |
а — поправочный коэффициент на влажность, а = |
0,01...0,05. |
тов |
Показатели механических свойств древесины, структуры, массы и коэффициен |
|
усушки приведены в табл. 2.76 [88]; модули упругости некоторых сортов древе |
||
сины даны в табл. 2.77 [69]. |
|
|
|
Из приведенных в табл. 2.76 и 2.77 данных следует, что характеристики прочнос |
ти различных сортов древесины существенно изменяются, зависят от вида прило жения нагрузки (растяжение, сжатие, изгиб) и направления ее действия. Наиболее
ние |
|
|
Скалывание |
|
|
|
Стати |
|
|
|
Кручение вдоль |
|
ческий |
радиаль |
тангенталь- |
радиаль |
|
тангентальное |
волокон |
||||
изгиб |
но-про |
но-про- |
но-тангви |
|
|
|
|
дольное |
дольное |
тальное |
|
— |
1,47 |
0,114 |
0,071 |
— |
0,73 |
0,043 |
1,22 |
— |
0,066 |
||
0,042 |
1,06 |
|
|
|
0,057 |
— |
1,01 |
|
|
|
|
0,083 |
1,51 |
0,132 |
0,091 |
0,044 |
0,086 |
— |
1,28 |
0,154 |
0,090 |
— |
0,087 |
0,042 |
1,51 |
0,020 |
0,101 |
||
— |
1,10 |
|
|
|
|
низкие характеристики прочности имеет древесина при скалывании вдоль волокон. Как и для композиционных материалов, армированных волокнами (см. рис. 2.74).
наиболее низкие значения прочности имеют место при сжатии, более высокие харак теристики прочности наблюдаются при изгибе и растяжении.
Прочность древесины зависит от скорости нагружения: чем медленнее проклады вается нагрузка, тем меньше предел прочности. Снижается прочность при увеличе нии длительности нагружения; предел выносливости при переменных нагрузках для разных пород составляет 0,24,,.0,38 от предела прочности.
Глава 3
УСЛОВИЯ НАГРУЖЕНИЯ И ТИПИЧНЫЕ РАЗРУШЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ МАШИН И СООРУЖЕНИЙ
В практике довольно часто встречаются разрушения и преждевре менный выход из строя деталей машин и сооружений. Это объясняется недоста точной точностью методов проектирования, в том числе неучетом действительного ре жима и уровня нагрузок, действующих на детали, недостаточной изученностью свойств материала, закладываемых в расчет, необоснованностью критериев разруше ния и запасов прочности и т. д.; несовершенством материалов и технологических процессов, приводящих при производстве деталей к отклонению свойств материа лов от расчетных и возникновению дефектов; отклонением от нормальных условий эксплуатации, выражающимися в превышении расчетных нагрузок температур и других параметров рабочего процесса, несвоевременности и некачественности тех нических обслуживаний и ремонтов и т. д.
Исследование сопротивления материалов деформированию и разрушению долж но быть тесно! увязано с условиями нагружения (тепловой, механической и другой) тех деталей, для изготовления которых они предназначены, поскольку только в этом случае можно получить достоверную информацию для выбора материала и для рас чета детали на прочность. Это особенно важно в связи с тем, что условия нагружения деталей различного назначения существенно отличаются по длительности прило жения нагрузки, режиму нагружения, рабочей температуре, контактным взаимо действиям, концентрации напряжений, воздействия сред и потоков и т. п. В то же
время в практике часто расчеты на прочность детали проводят по весьма |
простым |
подходам, учитывающим лишь характеристики статической прочности |
(а0 2, сгв). |
Важной информацией для совершенствования свойств материалов, технологий их обработки и методов проектирования является анализ разрушений деталей и кон струкций, встречающихся в практике. Анализ этих разрушений позволяет выявить причины разрушений конкретной техники и исключить их в дальнейшем и развить соответствующие научные исследования для описания процессов, часто весьма слож ных, которые приводят к таким разрушениям, и на основе этого повысить уровень проектирования машин и сооружений. Можно назвать сравнительно много случаев, когда имевшие место разрушения стимулировали развитие новых научных направ лений. Так, хрупкое разрушение корпусов судов стимулировало развитие механики разрушения. Разрушение деталей в условиях колебаний, например разрушение элементов самолетов, мостов с большими пролетами и тому подобное, привело к раз витию теории автоколебаний, усталостное разрушение самолетов в условиях второй мировой войны — к развитию исследований малоцикловой усталости и т .д . В то же время можно с уверенностью сказать, что информация, заключающаяся в разруше нии и преждевременном выходе техники из строя, в связи с различного рода причи нами, далеко не в полной мере используется для совершенствования методов про ектирования и технологий производства деталей машин.
Анализ разрушений с целью выявления действительных причин, приведших
к разрушению и их устранению, является весьма сложным процессом, |
требующим |
систематизированного подхода к анализу. Схема анализа повреждений |
детали в со |
ответствии с работой [100], в которой рассматривались усталостные |
разрушения, |
но которая может быть использована и для других случаев, приведена |
на рис. 3.1. |