книги / Металлы и сплавы. Анализ и исследование. Физико-аналитические методы исследования металлов и сплавов. Неметаллические включения
.pdfбаний к длине меньше 0,2. При этом меньшую ве личину указанных соотношений выбирают для меньшего поперечного сечения образца с учетом возможностей оборудования испытаний.
Образцы обрабатывают на металлорежущих станках. Глубина резания при последнем проходе не должна превышать 0,3 мм. Если образец под лежит испытанию в термически обработанном со стоянии, то термообработке должна быть подверг нута заготовка образца. Разность между наиболь шим и наименьшим размерами диаметров и непараллельность поверхности вдоль всей длины образца не должны превышать 0,2 % диаметра или соответствующего поперечного размера образца. Неперпендикулярность торцов образца относи тельно всех его поверхностей не должна превы шать 0,05 % от длины образца.
Испытательное оборудование и аппаратура. Испытания по определению характеристик упру гости металлов и сплавов при низких и повышен ных температурах проводят на установке резо нансного типа, укомплектованной соответствую щим оборудованием и аппаратурой. Она включает в себя криотермостат, конструкция которого пре дусматривает размещение двух идентичных об разцов в одинаковых температурных условиях. Один образец предназначен для проведения испы таний, второй — для контроля температуры с по мощью размещенных на нем первичных преобра зователей температуры. Температура средних час тей образцов не должна отличаться более чем на 2 К. Задачей криотермостата является обеспе чение нагрева и охлаждения в заданном интервале температур с градиентом не более 2 К, поддержа ние постоянной температуры при испытаниях в течение времени, необходимого для настройки системы в резонанс (обычно до 2 мин), или непре рывное изменение температуры образцов при ис пытаниях с заданной скоростью. Конструкция криотермостата должна предусматривать разме щение возбудителя и приемника колебаний таким образом, чтобы их температура была близка к комнатной.
Установка комплектуется:
• элементами колебательной системы, в состав которой входят тонкие (диаметром до 0,1 мм) нити подвеса образца, возбудитель и приемник колеба ний, обеспечивающие возбуждение колебаний в образце и уверенное преобразование этих колеба
ний в электрический сигнал с максимальной ам плитудой более 10 В;
• комплектом стандартных контрольно-изме рительных приборов, состоящим из генератора синусоидальных колебаний, обеспечивающего регулирование частоты в диапазоне от 100 до 50000 Гц со стабильностью по частоте не менее 0,5 % и выходного напряжения от 1 до 30 В; циф рового частотомера, обеспечивающего измерение частоты синусоидального сигнала в указанном ранее диапазоне частот с погрешностью не более
0,1 %; |
усилителя, |
обеспечивающего усиление |
|||
на 30 дБ |
сигналов в указанном |
диапазоне |
частот |
||
с чувствительностью |
не |
менее |
5 10"3В; |
универ |
|
сального осциллографа; |
первичного преобразова |
теля температуры с прибором для ее визуального контроля с погрешностью не более 2 К.
Установку для испытаний с переменной темпе ратурой образца дополнительно комплектуют сле дующей аппаратурой:
•двухкоординатным самопишущим потен циометром класса не ниже 0,25;
•синхронным детектором, обеспечивающим линейное преобразование синусоидального сигна ла частотой от 100 до 50 000 Гц в напряжение по стоянного тока, с последующей регистрацией его по оси X или Y указанного потенциометра;
•первичными преобразователями температу ры с выходным сигналом в виде ЭДС, обеспечи вающей необходимую точность регистрации ее по оси X или Y двухкоординатного самописца;
•системой регулировки нагрева или охлажде ния образцов со скоростью от 0,5 до 3 К/мин.
Блок-схема установки для испытаний по мето ду определения характеристик упругости при пе ременной частоте возбуждения дана на рис. 2.3.1.
Блок-схема установки для испытаний методом определения характеристик упругости при посто янной частоте возбуждения дана на рис. 2.3.2.
Установку комплектуют следующим измери тельным инструментом и оборудованием:
•весами для взвешивания образцов с погреш
ностью не более 0,01 %;
• инструментом для измерения поперечных размеров образцов с погрешностью не более 0,01 мм;
•инструментом для измерения длины образца
спогрешностью не более 0,05 мм.
Рис. 2.3.1. Схема установки для испытаний при переменной частоте возбуждения:
1 — образец; 2 — нити подвески образца; 3 — частотомер; 4 — генератор синусоидальных колебаний,
5 _ возбудитель колебаний; 6 — приемник; 7 — усилитель;
8 — индикатор колебаний; 9 — контрольный образец;
10 — система измерения температуры; 11 — криотермостат
Рис. 2.3.2. Схема установки для испытаний при постоянной частоте возбуждения:
1— образец; 2— нитиподвески образца; 3— частотомер; 4— генератор синусоидальных колебаний;
5— возбудитель колебаний; 6— приемник; 7 — усилитель; 8— индикатор; 9— детектор; 10— двухкоординатный самопишущий потенциометр; 11— контрольный образец; 12 —системарегулировки нагрева и охлаждения образца; 13— криотермостат
Проведение испытаний. При проведении ис пытаний измеряют поперечные размеры образца в трех местах в двух взаимно перпендикулярных направлениях с последующим усреднением этих результатов. Затем определяют массу образца взвешиванием с относительной погрешностью не выше 0,01 %. Первичный преобразователь темпе ратуры закрепляют на контрольном образце
всредней его части. В случае использования для контроля температуры испытаний термопары рекомендуется приваривать ее к контрольному образцу методом точечной сварки, наложив на среднюю часть образца для контроля температуры несколько петель из термопарной проволоки, при мыкающих к спаю. Устанавливают образец для контроля температуры в горизонтальном положе нии в камере для испытаний с таким расчетом, чтобы после подвески испытуемого образца их продольные оси были параллельны и находились
водной горизонтальной плоскости, а первичный преобразователь температуры располагался между образцами и в одной плоскости с их горизонталь ными осями.
На нитях подвески делают самозатягивающиеся петли. В эти петли вставляют испытуемый об разец таким образом, чтобы петли охватывали об разец вблизи узловых сечений основной формы изгибных колебаний, расположенных от торцов образца на расстоянии 0,224 его длины, а свобод ные концы нитей находились на противополож ных боковых поверхностях образца для облегче ния возбуждения крутильных колебаний. Допус кается смещение петель от узлов изгибных колебаний симметрично от 0,185 до 0,265 длины образца. Испытуемый образец подвешивают в го ризонтальном положении к возбудителю и прием нику колебаний.
Изменяя частоту возбуждения колебаний, на страивают колебательную систему, в результате чего определяют резонансную частоту основной формы изгибных f„ или крутильных /кр колебаний образца по максимальной амплитуде синусоиды на экране осциллографа. Резонансные частоты из меряются частотомером и служат для вычисления характеристик упругости материалов.
При испытаниях первым способом нагревают или охлаждают образец до заданной температуры, возбуждают в нем последовательно изгибные и крутильные колебания и измеряют соответствую щие резонансные частоты. Среднее арифметиче ское значение частоты при трехкратной настройке
врезонанс используют для вычисления значения модуля при заданной температуре.
При испытаниях с постоянной частотой возбу ждения непрерывно нагревают или охлаждают образец с заданной скоростью, записывают резо нансные кривые и по значениям частот возбужде-
ния колебаний в процессе записи кривой вычис ляют модули упругости, относя их к температуре, при которой амплитуда смещений какой-либо точ ки сечения образца достигала максимального зна чения, то есть к температуре, соответствующей вершине резонансной кривой.
Обработка результатов измерений. По дан ным взвешивания и измерения линейных размеров образца определяют плотность материала (р), кг/м3, по соотношению:
т
Р = 7 ’
где т и V — соответственно масса и объем мате риала.
Для повышения точности определения характе ристик упругости плотность материала рекомен дуется определять методом гидростатического взвешивания либо другим, погрешность которого не превышает 0,1 %.
Модуль упругости Е, МПа, при испытаниях ци линдрических образцов определяют по формуле:
Е=1,2619-КГ5рЦ |
1+ 2а Т |
d2 |
1+ 3<хГ л 2л Ц' |
Модуль сдвига G, МПа, определяют по формуле:
_ 4 -10-5 р/2 (1+ 2аГ)
G = |
1 + ЗаГ |
/»■*, |
|
||
|
|
где / кр1 — резонансная частота крутильных коле баний образца, Гц; R — безразмерный коэффици ент формы образца. Для цилиндрических образцов принимают R= 1, для квадратных — R = 1,1856, для призматических образцов его рассчитывают следующим образом:
R |
(1 + Ы а ) 2 |
(4-2,521 а/Ь)~' '
При расчете модулей упругости и сдвига при низких температурах допускается не учитывать коэффициент термического расширения. Значения модулей упругости и сдвига определяют с точно стью до четвертого знака.
Коэффициент поперечной упругой деформа ции, коэффициент Пуассона (ц) изотропных мате риалов определяют по формуле:
Здесь р — плотность материала кг/м3; / и d — соответственно длина и диаметр образца, м; а — коэффициент термического расширения материа ла, 1/К; Т — температура испытаний, K;/„i — ре зонансная частота изгибных колебаний образца, Гц; Ка — безразмерный поправочный коэффици ент, учитывающий влияние сдвигов и инерции вращения сечений цилиндрического образца при его изгибе, значения которого для образцов, ис пользуемых в измерениях, с достаточной для практики точностью рассчитывают по формуле:
, |
1+ 1,IE d |
КЦ 1+ |
----- --------. |
|
G / |
С учетом этого соотношения:
„ |
0,94642-1 (Г5р/4 1 + 2аГ |
г |
|
^ _ |
2 |
, -2 - |
’ |
|
г |
1+ЗаГ |
|
где t — размер образца, в направлении которого
происходят колебания, м; Кп = ' + |
— без |
размерный поправочный коэффициент.
Модуль объемной упругости К, МПа, изотроп ных материалов вычисляют из соотношения
3(3G -E )
Ниже приведено описание экспериментальных установок, реализующих основной и дополни тельный методы.
Метод определения характеристик упруго сти металлов при постоянной температуре образца и переменной частоте возбуждения ко лебаний (основной). Блок-схема установки для реализации основного метода определения харак теристик упругости металлов приведена на рис. 2.3.3. Установка состоит из криотермостата и комплекта контрольно-измерительных приборов. На крышке криотермостата 6 под колпаком 7 установлены два идентичных электромеханиче ских преобразователя. Внутри криостата размеща ется прикрепленный к крышке медный блок 4, служащий для выравнивания температуры поме щаемых в него образцов 2 и 3.
К испытуемому образцу 3 крепят проволочные подвески диаметром 0,08-1,0 мм из стали 12Х18Н10Т. Противоположные концы подвесок 5 крепятся на крючки, установленные на электроме ханических преобразователях 8. На один из пре образователей (возбудитель колебаний) подается синусоидальное напряжение от генератора 9, час тота которого контролируется электронным циф ровым частотомером 10. Со второго преобразова теля снимается электрический сигнал, пропорцио нальный амплитуде колебаний образца, и через усилитель 11 подается на вход осциллографа 12.
Рис. 2.3.3. Блок-схема установки для реализации основного метода определения характеристик упругости металлов
Меняя частоту генератора, находят такую наи меньшую частоту изгибных или крутильных коле баний образца, при которой амплитуда синусоиды на экране осциллографа достигает максимального значения. Рядом с испытуемым образцом при идентичных температурных условиях размещают образец 2 для контроля температуры, в средней части которого крепят термопару 1. ЭДС термопа ры измеряют потенциометром 13.
При каждой заданной температуре испытаний определяют наименьшие значения резонансных частот изгибных и крутильных колебаний испы туемого образца и характеристики упругости ме талла по приведенным выше соотношениям.
Метод определения характеристик упруго сти металлов при переменной температуре образца для испытаний и постоянной частоте возбуждения колебаний (дополнительный).
Блок-схема установки для реализации дополни
тельного метода определения характеристик упру гости металлов приведена на рис. 2.3.4.
Установка состоит из криотермостата и ком плекта контрольно-измерительных приборов, из которых генератор 5, частотомер б, усилитель 7 и осциллограф 9 аналогичны приборам, входящим в комплект установки, реализующей основной ме тод. В комплект приборов установки дополни тельно входят: синхронный детектор 8 и двухко ординатный графопостроитель 10.
Испытуемый образец 3 подвешивается к элек тромеханическим преобразователям 4. На возбу дитель колебаний подается синусоидальное напря жение от генератора 5, частота которого контро лируется частотомером 6. С приемника колебаний напряжение, пропорциональное амплитуде коле баний испытуемого образца, поступает на осцил лограф 9, с помощью которого наблюдается коле бательный процесс, и на синхронный детектор 8. С детектора 8 напряжение постоянного тока по дают на координату Y двухкоординатного само писца 10. По координате X этого потенциометра регистрируют ЭДС термопары /, закрепленной на образце 2 для контроля температуры.
Рис. 2.3.4. Блок-схема установки для реализации дополнительного метода определения характеристик упругости металлов
Вертикальная каретка потенциометра 10 сме щается от нуля на величину, пропорциональную амплитуде смещения какой-либо точки сечения испытуемого образца, а горизонтальная каретка — на расстояние, пропорциональное его температуре.
Скорость изменения температуры образца для испытаний выбирают такой, чтобы не было гради ента температур ни по его длине, ни по его сече нию. Эта скорость определяется теплоемкостью металла образца, его теплопроводностью (в иссле дуемом интервале температур) и геометрическими размерами. Для большинства конструкционных металлов и сплавов рекомендуемая скорость охла ждения составляет 3-5 К/мин для образцов с попе речными размерами до 8 мм.
При изменении температуры испытуемого об разца изменяется его жесткость, а следовательно, и частота собственных колебаний. При постоян ной частоте возбуждения колебаний и непрерывно изменяемой температуре испытуемого образца на графопостроителе в интервале температур 5-10 К будет записываться резонансная кривая в коорди натах: амплитуда колебаний—температура испы туемого образца. По полученным частотам при каждой температуре рассчитывают модули упру гости по приведенным выше соотношениям.
внутренним трением. Оно сказывается в превра щении части упругой энергии в тепловую в про цессе циклического нагружения материала в упру гой области. Наличие внутреннего трения под тверждает тот факт, что свободные колебания образца затухают в случае, когда он находится в вакууме и полностью изолирован в области упру гой деформации согласно закону Гука.
Диаграмма «Напряжение—деформация» для цикла колебаний имеет вид, приведенный на рис. 2.3.5. Линейная зависимость деформации от напряжения указывает на отсутствие необратимых потерь в твердом теле, поскольку работа деформа ции за цикл равна нулю. В реальном материале имеет место отставание деформации от напряже ния. Наличие сдвига фаз приводит к гистерезису, и диаграмма «Напряжение—деформация» имеет форму замкнутой петли, схематически показанной на рис. 2.3.6.
2.3.2. М етоды исследования внутреннего трения
Реальные твердые тела обладают даже при ма лых напряжениях неупругостью. При цикличе ском деформировании имеет место запаздывание изменения деформации при изменении напряже ния. Между напряжением и деформацией появля ется сдвиг фаз, хотя связь между ними остается линейной и остаточной деформации не наблюда ется. Наблюдаемая неупругость связана с движе нием атомов и перестройкой распределения элек тронной плотности в кристалле, отличными от обычных упругих малых смещений и колебаний в идеальной решетке. Наложение внешних полей нарушает равновесие или метастабильное состоя ние кристалла, однако кинетика перехода (релак сации) в равновесное состояние определяется свойствами металла.
К числу релаксационных явлений относится внутреннее трение в металлах. Способность кон струкционных материалов к поглощению энергии колебаний и ее рассеянию в материале называют
Рис. 2.3.5. Зависимость деформации е от напряжении а в идеально упругом твердом теле
при циклическом нагружении
Рис. 2.3.6. Зависимость деформации е от напряжения о для реального твердого тела
при циклическом нагружении
Необратимые потери энергии за цикл колеба ний измеряются площадью этой петли. Чем боль ше деформация отстает от напряжения, тем боль ше потери, и при сдвиге фаз 90° будет достигнут максимум потерь. За меру необратимых потерь при периодическом нагружении принята удельная энергия затухания, равная отношению энергии, рассеиваемой за цикл, к максимальной энергии цикла. Если к твердому телу приложено растяги вающее усилие конечной величины, то мгновенно возникает лишь часть полной деформации, соот ветствующей заданному усилию, остальная часть деформации возникает постепенно (рис. 2.3.7). Постоянное усилие начинает действовать в мо мент времени t0 и заканчивает в момент времени t\. При снятии нагрузки деформация, отвечающая этому напряжению, исчезнет не сразу, возникает обратное упругое последействие. Время, необхо димое для достижения равновесного значения де формации при постоянном напряжении, называют временем релаксации т.
Рис. 2.3.7. Зависимость деформации s от времени t. Постоянное усилие начинает действовать в момент времени /0 и прекращает действовать в момент tx
За меру внутреннего трения принимают тан генс угла потерь, который связан с удельной энер гией затухания соотношением:
f 1 АЖ
5 2 W
Углом потерь в электротехнике называют угол сдвига фаз, характеризующий поглощение элек тромагнитной энергии в конденсаторе, заполнен ном диэлектриком. Величину, обратную tg5, назы вают добротностью и обозначают Q~]
При периодическом нагружении максимальное значение потерь в твердом теле достигается при условии сот = 1, где со — частота приложения на грузки; т — время релаксации. На зависимости
внутреннего трения Q 1 от параметра сот наблюда ется максимум (рис. 2.3.8), который называют пи ком внутреннего трения. Внутреннее трение обу словлено различными процессами внутри твердо го тела, и каждый процесс имеет свое, присущее ему время релаксации. Меняя частоту нагружения со, получим ряд пиков внутреннего трения на зави симости QA ~ /(со). Совокупность таких пиков на зывают спектром релаксации (рис. 2.3.9).
1 |
/ \ |
1 |
Внутреннее |
Модуль |
|
тренне \ |
/ \ |
упру гости |
|
|
| \ |
/ \
//
//
0,01 |
ОД |
1 |
10 |
100 сот |
Рис. 2.3.8. Зависимость внутреннего трения и модуля упругости от параметра сот
Рис. 2.3.9. Типичный спектр релаксации твердого тела при комнатной температуре:
I — внутреннее трение, обусловленное наличием пор атомов
сразными атомными радиусами (растворы замещения); II — внутреннее трение, обусловленное вязким течением по границам зерен; III — внутреннее трение, обусловленное вязким течением в «аморфных» областях, введенных пластической деформацией (полосы скольжения);
IV — внутреннее трение, обусловленное диффузией атомов внедрения; V — внутреннее трение, обусловленное поперечной теплопроводностью при изгибе образца;
VI — внутреннее трение, обусловленное межкристаллитной теплопроводностью
2.З.2.1. Механизмы релаксационных явлений
Термоупругое внутреннее трение. Внутрен нее трение может иметь своим источником изме нение температуры, вызванное напряжениями. Под термоупругим эффектом понимают связь внутренних (тепловых) и механических характе ристик материалов. Примером может служить расширение твердого тела при нагревании и об ратный эффект — охлаждение при адиабатиче ском растяжении. При внезапном приложении ма лого напряжения элементарный объем материала мгновенно деформируется, и эта деформация со провождается изменением его температуры. Если напряжение по всему объему однородно, то и из менение температуры во всех точках одинаково. В то же время неоднородное напряженное состоя ние создает в материале градиенты температуры, приводя тем самым к возникновению тепловых потоков. Передача тепла в какой-либо элементар ный объем или из него создает неупругие дефор мации. В результате механическая энергия пре вращается в тепловую, возникает внутреннее тре ние и связанные с ним неупругие эффекты.
Периодически изменяющееся неоднородное напряженное состояние создает периодически из меняющийся градиент температуры в материале. Если напряжение изменяется настолько быстро, что за один период изменения напряжения не успевает пройти сколько-нибудь заметная переда ча тепла, то происходит адиабатический процесс, и потери энергии, а следовательно, и затухания, не происходит. В другом крайнем случае при доста точно низких частотах в образце постоянно под держивается температурное равновесие, то есть процесс проходит изотермически. При этом пре вращение механической энергии в тепловую и об ратно происходит обратимым путем и снова нет потерь механической энергии (выделение тепла за период колебаний равно нулю). В промежуточном диапазоне частот, где условия нагружения не яв ляются ни адиабатическими, ни изотермическими, превращение механической энергии в тепловую необратимо, и может наблюдаться внутреннее трение. Существуют две категории термоупругих эффектов, определяемые происхождением неод нородности напряжений в образце: микроскопиче ские и макроскопические потоки. Термоупругие эффекты могут быть вызваны неоднородностью
напряжений, зависящей от типа колебаний. Наи более яркий пример такого явления — случай изгибных колебаний консоли. При колебаниях тако го типа материал с наружной (выпуклой) стороны расширяется и поэтому охлаждается, тогда как с вогнутой стороны образец сжимается, и темпера тура его возрастает. Поэтому при наличии доста точного промежутка времени в образце произой дет теплопередача в поперечном направлении.
Таким образом, термоупругое внутреннее тре ние в зависимости от частоты обладает максиму мом, поскольку оно мало как при очень низких частотах (изотермический предел), так и на очень высоких частотах (адиабатический предел). Слу чай поперечных колебаний консоли описывается как релаксационный процесс с одним временем релаксации.
Кроме тепловых потоков, вызванных неодно родностью напряжений, в металле с поликристаллической структурой возможны флуктуации вели чины напряжения от зерна к зерну, даже когда приложенное напряжение макроскопически одно родно. Эта микроскопическая неоднородность есть следствие анизотропии упругости отдельных зерен и беспорядочной ориентации зерен в метал ле. Флуктуации напряжения от зерна к зерну вы зывают теплопередачу между соприкасающимися зернами и приводят к возникновению такого же пика внутреннего трения, как и в случае макро скопических тепловых потоков.
Упорядочение, вызванное напряжением, как источник внутреннего трения. Понятие «упоря дочение» связано с распределением различного рода атомов в решетке твердого раствора. Созда нием в системе напряженного состояния можно изменить степень упорядочения или создать упо рядочение в ранее неупорядоченном сплаве. Для существования такого эффекта нужно, чтобы из менение степени упорядочения вызывало дефор мацию сплава. Рассматривают три случая упоря дочения, обусловленные напряжениями. В первых двух случаях сплав в отсутствие напряжений пол ностью неупорядочен, в третьем рассмотрен сплав, упорядоченный в исходном состоянии.
В неупорядоченном твердом растворе распре деление атомов растворенного вещества не связа но с каким-либо определенным кристаллографи ческим направлением. При наложении внешнего напряжения растворенные атомы стремятся перейти
в положения, при которых решетка кристалла
имеет минимум свободной энергии.
Если растворенный атом имеет больший раз мер, чем атом растворителя, то такой атом, ока завшись в сжатых слоях, будет перемещаться в поле напряжений в места, где межатомное рас стояние увеличено (рис. 2.3.10). Изменение знака напряжений приведет к тому, что создаст в этих местах внутренние напряжения, которые будут релаксировать с определенным временем т.
Рис. 2.3.10. Плоская модель решетки твердого раствора замещения, подвергнутой изгибу.
Стрелками показано направление действующих сил
При определенной частоте, когда сот = 1, полу чают максимум потерь, что дает пик на зависимо сти внутреннего трения от частоты. Таким обра зом, напряжения вызывают упорядочение в спла ве, который в исходном состоянии был неупорядоченным.
Изучение пика внутреннего трения, связанного с упорядочением растворов внедрения под напря жением, было широко использовано для исследо вания распада пересыщенных твердых растворов.
Атомы растворенного вещества обычно вво дятся в раствор высокотемпературной обработкой. При высокой температуре растворимость обычно значительно выше, чем при низкой. Для сохране ния равновесия при понижении температуры должно происходить выделение второй фазы, бо гатой атомами растворенного вещества. Выде ляющиеся из твердого раствора атомы растворен ного элемента обычно прочно связаны, образуют интерметаллиды и внутреннего трения не вызы вают. Поэтому высота пика является только мерой концентрации инородных атомов в твердом рас творе. В ходе распада высота пика уменьшается. Это явление иллюстрирует метод изучения распа да твердых растворов, с помощью которого можно определять действительное количество выделив шейся фазы в зависимости от времени и темпера
туры старения. Никакое другое физическое свой ство, использованное для изучения кинетики рас пада, не связано так сильно с количеством выделяющейся фазы при одновременной незави симости от формы и размеров выделяющихся час тиц. Из опытов по изучению процессов старения можно найти остаточную концентрацию твердого раствора по окончании выделения при любой за данной температуре, т. е. построить кривую рас творимости для какого-либо раствора внедрения.
Неупругие эффекты, связанные с упорядочени ем под напряжением, возможны также и в раство рах замещения, неупорядоченных при отсутствии напряжений. В отличие от растворов внедрения, где уже при малых концентрациях наблюдается заметный пик внутреннего трения, в растворах замещения неупругие эффекты такого рода появ ляются при сравнительно высоких концентрациях порядка 10 % и более.
Внутреннее трение по границам раздела
Различного рода поверхности раздела являются источниками внутреннего трения в металлах. Хо рошо изучена релаксация касательных напряже ний по поверхности раздела фаз и границам зерен, встречающихся под большими углами. Релакса цию напряжений по поверхности раздела легко описать, если представить в металле одну поверх ность раздела ограниченной величины. Приложе ние касательного напряжения к такому образцу создает в нем однородное напряженное состояние, которое не будет оставаться неизменным, т. к. в результате скольжения по поверхности раздела произойдет релаксация напряжения, и последнее станет равным нулю. При этом касательные на пряжения перераспределяются и концентрируются по наружному контуру поверхности раздела. Вследствие возрастания напряжения у краев, каса тельное напряжение в материале в ходе релакса ции возрастает. После снятия нагрузки наличие напряжений, противоположных по знаку на по верхности раздела, приведет к возвращению мате риала в исходное состояние.
Магнитоупругое внутреннее трение
Внезапно приложенное растягивающее напря жение к образцу, намагниченному не до насыще ния, вызывает изменение намагниченности. Это изменение создают поверхностные макроскопиче
ские токи, образующие внутри образца такое до полнительное поле, что общий магнитный поток вне образца не меняется. С появлением этих токов и связаны потери энергии. Поверхностные вихре вые токи постепенно перемещаются внутрь, и на пряженность магнитного поля в образце возвра щается к исходному значению. Это движение вих ревых токов, а следовательно, магнитного потока можно считать аналогичным теплопроводности, создающей термоупругое внутреннее трение. У ненамагниченных образцов внутреннего трения от макроскопических вихревых токов нет, т. к. приложение нагрузки к такому образцу не создает макроскопического намагничивания. Однако, по скольку в металле имеются локальные различия в намагниченности, связанные с доменной струк турой, напряжения могут вызывать местные изме нения намагниченности. Векторная сумма этих местных изменений намагниченности равна нулю, но вызвавшие эти изменения микроскопические токи связаны с необратимыми потерями энергии.
Способность напряжений вызывать различного рода атомные перестройки открывает широкие возможности приложения методов внутреннего трения к изучению твердого тела.
2.3.2.2. Методы изучения внутреннего трения
Для построения спектра релаксации, т. е. опре деления зависимости tg8 от частоты колебаний, угол сдвига фаз может быть измерен непосредст венно, если tg8 > 1. Если же угол сдвига фаз мал, то пользуются косвенными методами.
Первый косвенный метод измерения внутрен него трения заключается в наблюдении амплитуды вынужденных колебаний, причем частота внешней силы медленно меняется, а ее амплитуда поддер живается постоянной. Амплитуда колебаний а достигает максимума атах, когда частота внешней силы равна критической резонансной частоте со образца, и падает практически до нуля, если час тота внешней силы больше или меньше этой кри тической частоты. Обозначим через Дсо изменение частоты внешнего воздействия, необходимое для изменения амплитуды колебаний от значения, равного 1/2 атах с одной стороны до такого же зна чения с другой стороны от точки максимума (рис. 2.3.11). Тогда при резонансной частоте коле баний получим
Дсо,
,г5' ^ Г
Второй косвенный метод измерения внутрен него трения состоит в измерении энергии AfV, рас сеиваемой за один период колебаний. Если tg6 яв ляется малой величиной, то энергию колебаний можно определить как энергию деформации, когда деформация максимальна. Когда деформация не максимальна, часть энергии W существует в виде кинетической энергии. В этом случае
tg5 = 1 AfV 2л W
Рис. 2.3.11. Резонансная кривая твердого тела
Третий косвенный метод измерения внутрен него трения заключается в наблюдении постепен ного уменьшения амплитуды свободных колеба ний. В этом случае логарифмический декремент колебаний определяется как натуральный лога рифм отношения последовательных амплитуд ко лебаний. Тогда
Это соотношение несправедливо для больших значений внутреннего трения, поскольку внут реннее затухание образца тормозит колебания, и в результате имеет место апериодическое движе ние. Так как измерение двух соседних амплитуд при низкой частоте с достаточной точностью весьма затруднительно, а при высоких частотах
неосуществимо, логарифмический декремент ко лебаний QA обычно усредняется по определенно му числу колебаний. Тогда значение внутреннего трения будет равно:
где А0 — начальная амплитуда; А„ — амплитуда цикла п. Общепринятым является усреднение 8 по времени уменьшения амплитуды колебаний вдвое.
А |
In2 |
Тогда А = — |
и, следовательно, Q =— . |
2 |
п |
Если принять частоту колебаний со в процессе затухания неизменной, то п = сот, где т — время уменьшения амплитуды вдвое. Следовательно, усредненный по времени затухания в два раза ло гарифмический декремент может быть выражен
Л_, |
In 2 |
равенством Q |
=— . |
|
сот |
Таким образом, оценка величины внутреннего трения при известной частоте сводится к опреде лению времени уменьшения амплитуды в два раза. Определение полуширины резонансной кривой, которое предусматривают первый и второй кос венные методы, требует измерения с очень боль шой точностью задающей частоты. Необходимая точность измерения частоты составляет 10“2%. Осуществление измерения частоты с такой точно стью вызывает большие трудности. Поэтому наи большее распространение получил метод, основан ный на измерении логарифмического декремента свободных колебаний исследуемого образца.
Экспериментальные методы определения внутреннего трения. Эти методы классифициру ются по типу возбуждаемых колебаний.
Крутильный маятник
Метод крутильного маятника — старейший и наиболее простой из всех методов измерения внутреннего трения. Проволочный образец 1 (рис. 2.3.12) прикрепляется с помощью цанговых захватов 2 к верхнему неподвижному стержню 3 и нижнему подвижному 4, представляющему собой инерционную систему с поперечной планкой 5, по которой, если необходимо, могут передвигаться грузики 6. Нижний конец стержня 4 помещен в масляный успокоитель 7 для предотвращения ра диальных смещений образца. Световой луч от
осветителя 10, отраженный от зеркальца 8, падает на полупрозрачную шкалу 9, удаленную от зер кальца на расстояние 3 м. Колебания возбуждают ся созданием закручивающего момента с помо щью электромагнитов 11, после чего по шкале 9 наблюдается уменьшение амплитуды свободных колебаний. Образец 1 помещен в печь 12 с защит ной атмосферой. Частота колебаний — 0,1-1,5 с“' Амплитуда деформации цилиндрического образца при крутильных колебаниях меняется от макси мальной на поверхности образца до нуля на его оси. Максимальная деформация сдвига обычно порядка КГ5 Нижний предел значения tg8, изме ряемого по методу крутильного маятника, не ниже КГ4 При помощи крутильного маятника нельзя изучать материалы с очень малым внутренним трением (порядка 10-5), т. к. сказывается затухание вследствие потерь в установке. Схема использует ся для измерения весьма больших значений Q x Применение метода крутильного маятника огра ниченно в ряде случаев из-за невозможности изго товления проволочных образцов.
Метод крутильного маятника получил широкое распространение в практике физических лабора торий.
Рис. 2.3.12. Схематическое устройство прибора для измерения внутреннего трения методом крутильного маятника