книги / Физические основы торможения разрушения
..pdfков относительно друг друга. |
|
|
|
||||
Эти наблюдения и положены в |
|
|
|
||||
основу дислокационной моде |
|
|
|
||||
ли (рис. 64, б), которая позво |
|
|
|
||||
ляет |
изу-чать поведение тре |
|
|
|
|||
щины при встрече ее с грани |
|
|
|
||||
цей двойника для случаев 1— |
|
|
|
||||
<?, т. е. когда трещина прохо |
|
|
|
||||
дит полосу в |
середине фраг |
|
|
|
|||
мента |
(случай /), |
через |
вы |
|
|
|
|
ступ (случай 2) и впадину |
|
|
|
||||
(случай 3). Для расчета бра |
|
|
|
||||
ли фрагмент с конечным чи |
|
|
|
||||
слом |
дислокаций, |
в [нашем |
|
|
|
||
случае 250. Расстояние между |
|
|
|
||||
полосами скольжения фраг |
|
|
|
||||
мента составило 4-10_4см. |
|
|
|
||||
Силу взаимодействия трещи |
|
|
|
||||
ны с границей ПБО рассчи |
|
|
|
||||
тывали на ЭВМ «Одра» |
по |
мопа (см. рис. 64, |
б) |
|
|||
формулам, приведенным в ра |
|
||||||
|
случаев (рис. |
65). |
|||||
ботах |
[187, |
188], |
для |
всех указанных |
|||
Случай /, |
когда трещина проходит середину фрагмента, экви |
||||||
валентен взаимодействию |
с пачкой полос |
скольжения; |
график |
в этом случае аналогичен полученному ранее. Сила FtJ, направлен ная перпендикулярно пачке, — отталкивающая, тормозящая раз рушение уже на расстояниях 10~3 см от полосы. Сила Fx, парал
лельная |
полосам, |
стремится |
развернуть трещину и направить |
ее вдоль полосы. |
|
трещина проходит фрагмент через |
|
Для |
случаев 2, 3, когда |
||
выступ |
и впадину, |
действие силы FtJ аналогично случаю 1. Это |
сила, отталкивающая трещину. Поведение Fx иное. С входом в зону фрагмента она не только меняет направление своего действия на противоположное, но скачком возрастает от 5 до 1000 дин/см. Естественно, что эта сила Fx оказывает на трещину преимущественное воздействие, так как она на два порядка выше FtJ. Именно действием Fx, вероятно, обусловлено изменение траектории разрушения.
Случаи 2 и 3 оптимальны для торможения трещины, и созда нием подобных систем скольжения на пути ее движения можно добиться полной остановки или программированного изменения траектории в нужном направлении.
Взаимодействие быстрых трещин с полосами Бриллиантова— Обреимова (ПБО). Исследования взаимодействия квазистатической трещины с ПБО дают основание полагать, что эти полосы будут эффективными барьерами и для более быстрых трещин. В связи с этим были проведены эксперименты по перфорированию этих де формационных эффектов быстрыми трещинами. Эксперимент выпол-
171
Установлена следующая закономерность: с ростом начальной скорости разрушения путь торможения увеличивается. Продол жительность остановки на полосе Бриллиантова—Обреимова — порядка десятка микросекунд; при подходе ко второй полосе тре щина останавливается полностью.
3. СТРУКТУРА СБРОСА
Сброс — один из видов пластической деформации материалов, связанный с поворотом участка кристаллической решетки. Повидимому, сброс играет значительную роль в деформации моно- и поликристаллов. В одном из первых обзоров работ, посвящен ных исследованию этого явления, А. А. Урусовская [190] приво дит материалы по образованию сбросов в минералах (слюда, кальцит), монокристаллах каменной соли, металлах (кадмий, цинк, железо). Зарегистрированы сбросы в монокристаллах гало генидов таллия и цезия.
По мнению М. В. Классен-Неклюдовой и А. А. Урусовской [191 ], сбросы — характерное проявление переориентации решетки при пластической деформации кристаллических, а также других анизотропных твердых тел. В отличие от классического явления
двойникования при сбросообразовании угол поворота |
решетки |
не постоянен и в зависимости от степени деформации |
меняется |
в широких пределах — от минут до 90°. При этом поворот решетки в сбросах связан с неравномерностью развития скольжения в объеме кристалла. Такой неравномерности, в частности, способ ствует неоднородность строения кристаллов и сложное напряжен ное состояние, связанное у поликристаллов, например, с грани цами зерен. При сжатии материалов инициирующим фактором в образовании сброса является трение на торцах сжимаемого об разца. При растяжении играют существенную роль зафиксирован ные в зажимах концы образцов. Во всех случаях поле напряже ний и ориентировка образца должны препятствовать скольже нию, но необязательно полностью его исключать.
В макроскопическом плане сброс представляет собой совокуп ность клиньев с решеткой, разориентированной на углы порядка 2°. Блэсдейл и др. [192] показали, что в середине сброса суще ствуют районы, ограниченные дислокационными стенками и содержащие деформированное скручиванием «ядро». При этом базисные плоскости кадмиевого кристалла внутри ядра образуют больший угол с осью растяжения, чем плоскости вне ядра. Форма последних часто имеет вид буквы S. Стадия деформации, на ко торой появляются ядра, зависит от размеров образца. Развитие сбросов исследовали [192], используя методику травления поверх ности кристалла. На ранних стадиях сброс не всегда устойчив и может исчезать в процессе растяжения. Полная стабильность достигается только на более поздних этапах.
Очередность событий при образовании и развитии сбросовой области такова:
173
а) при 5%-ной деформации появляются полосы с высокой плотностью ямок травления, обычно перпендикулярные к направ лению сдвига;
б) в условиях 10%-ного растяжения в полосах появляется
центральная часть |
с высокой плотностью дислокаций; |
именно |
на этой стадии наблюдается видимый изгиб материала; |
высокой |
|
в) при 15%-ной |
деформации центральный район с |
плотностью дислокаций расширяется и внутри него появляются две изогнутые плоскости противоположной кривизны; на этой же стадии возникает некоторое дополнительное скольжение, про низывающее сброс;
г) в условиях 20%-ной деформации центральный деформацион ный район развивается в двух плоскостях, охватывая область решетки, разориентированную по отношению к матрице; кривизна материала в области сброса продолжает нарастать; появляются многочисленные дислокационные стенки;
д) при деформации 30—40% ядро сброса вращается, разориентировка между ним и матрицей растет; основной контур ядра
становится |
S-образным; |
|
е) |
при |
50—80% деформации разориентировка ядра дости |
гает |
90°. |
|
Интересно, что ядра отнюдь необязательно возникают при сбросах. Наблюдались сбросы и без ядер. По мнению авторов работы [192], образование ядра связано с тем, что центральная часть сброса служит серьезным барьером на пути дислокаций, движущихся в плоскости скольжения, и они постепенно накап ливаются, разворачивая ядро относительно матрицы. Для последую щего развития явления важно то, что разориентировка ядра вы зывает образование в сбросе сжимающих напряжений.
Приведенная информация свидетельствует о том, что область решетки с полосой сброса является весьма искаженной, фрагмен тированной, отличается высокой плотностью дислокаций, вполне возможно сгруппированных в стенки, и содержит ядро — исклю чительно искаженную и разориентированную зону, создающую напряженное состояние сжатия. Все в целом это означает, что система дефектов типа сброса может быть серьезным барьером для движущейся трещины.
4. СБРОС —Б А Р Ь Е Р НА ПУТИ РАСПРОСТРАНЯЮ Щ ЕЙСЯ ТРЕЩИНЫ
В качестве материала использовали монокристаллический цинк. Выращен
ные кристаллы |
раскалывали на брусочки размером 3 0 X 1 5 X 5 мм. Образцы |
деформировали |
сжатием. |
Характер распределения напряжений около дефектов изучали методом фотоупругих покрытий. Оптически активный композит на основе эпоксидной смолы ЭД-6 наносили в горячем состоянии на тщательно обезжиренную полированную поверхность образца. Толщина слоя должна быть существенно меньше размеров изучаемой области, поэтому образец с покрытием помещали между полирован ными стеклами и зажимали в струбцину. Покрытие в течение 12 ч полимернзовалось при 130° С, после чего кристалл просматривали в поляризованном свете
174
тировки, т. е. до 10°, граница сброса формируется 5-образным изгибом полос скольжения, что в свою очередь подтверждается
иинтерферометрическими исследованиями (рис. 68, а).
2.Трещина проходит барьер и разветвляется вдоль границы,
причем каждая ветвь идет по изогнутой атомной плоскости (рис. 68, б).
3. Скачкообразное движение трещины (рис. 68, в); такое дви жение можно объяснить наличием клиновидных прослоек в ядре сброса.
Определение характера распределения напряжений около сброса. Для наблюдения за взаимодействием трещины с полосой сброса из деформированного образца приготовляли фольгу тол щиной 0,5—0,8 мм, которую покрывали фотоупругим компози том. Затем наносили зародыш трещины, который расклинивали ножом, нагрузка на ноже фиксировалась емкостным датчиком. При приближении вершины трещины к границе переориентирован ной области измеряли изменение напряжения в зоне контакта в зависимости от нагружающего усилия. С повышением нагрузки напряженная область сужалась от 5 до 3 мм и возрастали напря жения.
Интенсивность просветления покрытия в вершине трещины в зависимости от нагрузки приведена на рис. 69. Растягивающие
напряжения растут до максимального |
значения, |
релаксируя |
|
сразу же после прорыва. Кривые |
1 и 2 |
соответствуют образцам |
|
с углами разориентировки 10 и |
15°. Видно, что с |
увеличением |
переориентировки барьерный эффект увеличивается.
Для изучения напряженного состояния, создаваемого самим сбросом, на образец сначала наносили фотоупругое покрытие, а затем его деформировали сжатием. При освещении дефекта белым светом возникала картина, показанная на рис. 70. На фоне области, имеющей преимущественно красновато-коричневую окраску, просматриваются зеленые клиновидные участки. Для этих характерных зон методом компенсации были установлены направления и знаки главных напряжений. Оказалось, что в на правлении, перпендикулярном к предполагаемой траектории тре щины, которой обычно является плоскость базиса, действуют сжи мающие напряжения. Наличие области с таким распределением напряжений способно затруднить распространение трещины или сделать его невозможным.
Оценка взаимодействия трещины с полосой сброса. Дислока ционные модели сброса предложены многими авторами. Учиты-
Рис. 6 8 . Взаимодействие трещины с границей сброса
J76
• /,мкA
20
Я, г: |
|
|
Рис. 69. Зависимость фототока при |
Рис. 71. Дислокационная модель взаимо |
|
прорыве трещины через сброс от |
действия трещины со сбросом |
|
приложенной нагрузки: |
|
|
1 — переориентировка |
решетки в |
|
сбросе 1 0 °; 2 — то же, |
15° |
|
вая данные, которые получены экспериментальным путем при травлении и фотоупругом исследовании сброса в основу вза имодействия трещины с полосой сброса положена известная в ли тературе модель. Согласно этой модели, деформированная об ласть представляет собой 5-образно изогнутые линии скольже ния, кривизна которых определяется плотностью дислокаций. Схема модели приведена на рис. 71. Здесь граница сброса пред ставляется совокупностью вертикальных рядов дислокаций с раз личным направлением вектора Бюргерса в каждом из них. Из гиб линий скольжения определяется дугой окружности с централь ным углом 0, отвечающим разориентировке исходной и деформи рованной областей. Радиус кривизны R характеризуется числом дислокационных рядов п и расстоянием между ними h: R=nh/ sin 0.
Поле напряжений этой дислокационной конфигурации под считывали, суммируя напряжения отдельных дислокаций. Расчет упрощается благодаря тому, что в случае вертикальных рядов выражения для напряжений могут быть представлены в конеч ной форме [193]:
<ju = |
( —cos Ф sin 2% (ch 2а — cos 2А, -}- 2а sh 2а) — |
|
— 2а sin Ф (1 — cos 2А, ch 2Л)} cr0; |
||
or22 = |
(cos Ф s*112Я (2a sh 2a — ch 2a -|- cos 2a) -{- |
|
-f- 2 sin Ф sh (2a ch 2a — cos 2a) -|- 2a sin Ф (1 — ch 2a X |
||
X cos 2A,)} |
cr0; |
|
a12 = |
(2a cos Ф [ch 2a cos 2%— 1] — sin Ф sin 2Л (ch 2a— |
|
— cos 2%— 2a sh 2a)} cr0; |
||
а° ~ |
Gb/2h (1 — v) |
|
(ch 2a |
— cos3 А,)3 |
|
Здесь |
a = |
(яxjh); К — (nxJh)\ Ф — угол между осью Ox |
и вектором Бюргерса.
Таким образом, для получения интересующих нас значений напряжений нужно просуммировать приведенные выражения по
J? JJ. M. Фиикрль |
177 |
числу дислокационных рядов. Зная напряженное состоя
|
|
|
|
|
ние, можно определить силы, |
|||||||
|
|
|
|
|
действующие на головную ди |
|||||||
|
|
|
|
|
слокацию трещины: |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
F = |
(V о) L, |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
где |
6' — вектор Бюргерса ди |
||||||
|
|
|
|
|
слокаций |
трещины; а — тен |
||||||
|
|
|
|
|
зор |
напряжений; |
L — еди |
|||||
|
|
|
|
|
ничный |
вектор |
направления |
|||||
|
|
|
|
|
линии головной дислокации, |
|||||||
|
|
|
|
|
принадлежащей |
трещине. |
||||||
|
|
|
|
|
Результаты |
расчета |
при |
|||||
|
|
|
|
|
ведены на |
рис. 72. |
Здесь да |
|||||
|
|
|
|
|
ны графики зависимости си |
|||||||
|
|
|
|
|
лы, |
действующей |
на |
голов |
||||
|
|
|
|
|
ную |
дислокацию |
трещины, |
|||||
|
|
|
|
|
при |
различных |
положениях |
|||||
|
|
|
|
|
трещины |
относительно |
гра |
|||||
|
|
|
|
|
ницы сброса. Кривые |
1— 3 |
||||||
Рис. 72. |
Зависимость |
силы, |
действующей со |
соответствуют |
точкам |
1— 3 |
||||||
стороны |
сброса на головную |
дислокацию тре |
схемы (см. рис. 71). Если от |
|||||||||
щины, при различных |
положениях |
ее отно |
||||||||||
сительно |
границы: |
|
|
3 — Р 0 — |
влечься |
от пульсаций, |
свя |
|||||
1 — Р о = 0,5ft; 2 — Ро — 0,25ft; |
занных |
с влиянием |
близко |
|||||||||
= 0,125ft |
|
|
|
|||||||||
стенок, |
|
|
|
|
расположенных |
дислокаций |
||||||
то ясно видно увеличение силы, действующей |
на |
голов |
||||||||||
ную дислокацию |
в направлении, |
противоположном |
ее |
движе |
||||||||
нию. |
При прохождении |
границы |
эта |
сила |
принимает |
|
точно |
|||||
определенное значение. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Это означает, что граница переориентированной области пре пятствует распространению трещины. Эффект противодействия возрастает по мере продвижения головной дислокации в дефор мированную область и становится постоянным в неискаженном участке переориентированной зоны. Это связано с существова нием дальнодействующей компоненты полей напряжений дисло кационной модели.
Подводя итог, следует отметить, что полосы сброса служат препятствиями на пути разрушения. Это объясняется, во-первых, наличием сжимающих напряжений в теле сброса и, во-вторых, притормаживанием, которое вызвано эстафетным распростра нением трещины. Барьерный эффект тем сильнее выражен, чем больше угол разориентировки.
Расчет взаимодействия дислокационной трещины с границей деформированной зоны показывает, что на головную дислокацию трещины действует сила, направленная навстречу ее движению. Это означает, что продвижение трещины в образце, содержащем сброс, требует дополнительной энергии.
178
Г л а в а VI
ТОРМОЖЕНИЕ ТРЕЩИН ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ И МАГНИТНЫМ ПОЛЯМИ
Одним из возможных методов активного воздействия на распро страняющуюся трещину может служить мощное электромагнит ное поле, способное в принципе обеспечить приложение интен сивного усилия предельно просто и чрезвычайно быстро1. Нема ловажно и то обстоятельство, что конструирование поля практи чески любой конфигурации — сегодня вопрос чисто инженерный.
1. КИНЕТИКА РАЗРУШ ЕНИЯ КРИСТАЛЛОВ U F
ВО ВНЕШНЕМ ЭЛЕКТРИЧЕСКОМ ПОЛЕ
Электрические эффекты, сопровождающие пластическую де формацию ионных кристаллов, изучены достаточно хорошо [194, 195, 204—207]. В то же время безусловно более сложный процесс разрушения (включающий и пластическую деформацию как одну из стадий) исследован в этом отношении гораздо меньше. Это объясняется большим разнообразием и сложностью наблюдае мых при разрушении электрических явлений [194, 196—202, 208].
В частности, важную роль в динамике развития трещины скола могут играть электрические процессы, происходящие на берегах и в вершине трещины. Косвенные данные [208—210] свидетельствуют о существовании очень высоких полей в полости трещины во время разрушения. Прямые измерения потенциала поверхности, выполненные М. И. Корнфельдом [194], также подтверждают значительную электризацию поверхности (даже спустя 1 мин после разрушения). В то же время электростатиче ская составляющая энергии взаимодействия берегов вскрываю щейся трещины определяется плотностью зарядов на ее берегах непосредственно во время разрушения и при больших скоростях трещины может составлять существенную часть работы разру шения в динамическом режиме.
Ниже рассматриваются величина и характер заряженности трещины скола в LiF, приобретаемой в процессе динамического разрушения, и обсуждается возможность использования электри зации для управления трещиной посредством наложения внешних электрических полей.
Разрушение образцов во внешнем электрическом поле выполняли на уста новке, общий вид которой приведен на рис. 73, а. Образец 1 с зародышевой тре щиной длиной 3—5 мм, установленный в испытательном конденсаторе, нагру жали с помощью электрогидравлнческого устройства 2. Во время электрического
1 Головин 10. И. Электромагнитные методы управления разрушением твер дых тел. Автореф. канд. дис. Воронеж, 1974.
12* |
179 |