книги / Физические основы торможения разрушения
..pdfМос?гь напряжений прорыва от угла разо- |
|
||||||
риентировки зерен. Для этого эксперимен |
|
||||||
тальные данные усредняли для большого |
|
||||||
числа образцов. |
Зависимость |
разности |
|
||||
главных напряжений в вершине трещины |
|
||||||
от угла разворота хорошо описывается эк |
|
||||||
спонентой |
вида |
а х — а a = |
а ехр |
60, где |
|
||
0 — угол |
разориентировки |
(рис. 7). Чет |
|
||||
кое разделение механизмов по углам раз |
|
||||||
ворота не представляется возможным. |
|
||||||
Распространение квазистатических |
|
||||||
трещин |
через широкоугловые границы |
|
|||||
наклона |
и |
кручения |
|
|
Рис. 7. Зависимость разности |
||
Приведенные выше результаты показы |
|||||||
главных напряжений в вер |
|||||||
шине трещины от угла раз |
|||||||
вают, что межблочные сочленения уже при |
ворота смежных зерен: |
||||||
сравнительно небольших углах разориенти |
/ — винтовые границы; 2 — |
||||||
ровки могут служить эффективным барье |
наклонные границы |
||||||
|
ром для развивающейся трещины.
Стопорение трещины перед большеугловой границей сопрово ждается, как правило, более интенсивным скольжением в зоне кон такта, что приводит к затуплению ее вершины. Для дальнейшего развития разрушения необходимо накопить упругую энергию, до статочную не только для образования новых поверхностей из лома, но также и для компенсации всей дополнительной работы разрушения.
В результате прорыва трещин через широкоугловые границы наблюдаются структурные явления [65], несколько отличные от описанных ранее для субграниц (см. рис. 6, д—з):
1. |
Разрушение бикристаллов с разориентировкой до 20° со |
|
провождается образованием мощных ступеней скола в районе сто |
||
порения размером до нескольких долей миллиметра. При этом |
||
вблизи |
кромки заторможенной трещины |
обнаруживается зона |
с сильно фрагментированной структурой. |
На поверхности скола |
образуется рельеф, вызываемый рядом причин. Многими иссле дованиями показано [66], что наиболее общей из них является присутствие винтовых дислокаций и границ скручивания. Пред полагается, что отдельные краевые дислокации и наклонные гра ницы с малой разориентировкой не вызывают появления «речного узора» при встрече с трещиной. Оказалось, что разориентировка зерен в 15° и в случае наклонной границы приводит к изменению профиля фронта трещины, атакующей межзеренное сочленение. Появление ступенек скола может свидетельствовать о том, что трещина пересекла рассматриваемую границу путем зарождения вдоль нее серий новых трещин на различных уровнях. Дислока ции в районе взаимодействия и ступени скола увеличивают энер гию, необходимую для распространения разрушающей трещины.
4* 51
2. Разориентировка зерен с границей наклона 20—25°, как правило, приводит к изменению направления распространения трещины в соседнем зерне. И при углах в 30—35° наклонных гра ниц (рис. 6, з) и 20° для границ кручения (рис. 6, ою) трещина не проходит в смежный кристалл. Увеличение нагрузки на ноже вызывает разрушение образца в ортогональном направлении.
Напряжения прорыва, как и в случае малоугловых границ, резко возрастают с увеличением угла разворота, причем для гра ниц кручения эта зависимость характеризуется более крутой кривой.
4. БАРЬЕРНО Е ДЕЙСТВИЕ ГРАНИЦ ЗЕ РЕ Н
Упругое взаимодействие трещин с межзеренными сочленениями.
По разные стороны от межзеренной границы располагаются раз нородные или различно ориентированные зерна. Некоторые из эффектов, связанных с границами зерен, вызваны именно этим различием, а не собственно границей. Так, разница в пластических свойствах чистых монокристаллов и поликристаллов отчасти свя зана со сменой кристаллографических ориентировок в поликри сталле. Границы зерен разделяют свободные от напряжений кри сталлы. Однако вблизи сочленения кристаллов поля напряжений отдельных дислокаций существенны, и поэтому граница сама по себе представляет собой область, физически отличную от зерен, расположенных по ее сторонам. Методом фотоупругости, при ко тором используются обычные оптические микроскопы, нельзя экспериментально исследовать поля напряжений, сосредоточен ные в столь малых объемах, по крайней мере в случае щелочно галоидных кристаллов. Однако, исходя из определенных модель ных представлений, можно оценить силы, действующие на тре щину при ее упругом контакте с дислокационной границей.
Разумеется, оценка такого рода груба. Прежде всего потому, что с той же силой, с которой граница тормозит трещину до перфо рирования, она будет разгонять ее после прорыва.*
Представляя трещину как ряд дислокаций, Видерхорн [67] исследовал взаимодействие ее головной дислокации с полосой скольжения.
В нашем случае, используя схему [67], силу на единицу длины дислокационной трещины запишем как
F' = (Ob') U |
(П.20) |
где bf — вектор Бюргерса дислокаций трещины; а — тензор на пряжений, вызванный дислокациями в границе; L — единичный вектор направления линии дислокации, принадлежащей трещине.
* На это обстоятельство впервые обратил внимание В. Л . Индеибом.
52
Напряжения в точке (л:, у) от дислокаций в стенке составят [631
@хх ~ |
7 |
п уп (Зд:' |
+ У?,) |
|
(*2+ й ) 2 |
|
|||
|
П= — оо |
|
||
|
|
|
|
|
ат ~ |
V |
гч У«(*-«'*) . |
(И.21) |
|
L x |
|
’ |
||
|
П= — оо |
|
|
|
= |
V |
п ^ И ! ^ М _ |
|
|
*ху |
Z J |
(*2+ у1? |
' |
|
|
|
|||
|
/ 1= — СО |
|
|
|
Здесь |
уп = f/ -f nh; h — расстояние |
между дислокациями; |
||
D = \ib/[2я (1 — v)]; (.i — модуль сдвига; |
b — вектор Бюргерса |
|||
дислокаций в границе; v — коэффициент Пуассона. |
||||
Скалярное |
произведение в выражении |
(11.20): |
|
|
^ х х ^ х у |
Ь ' COS ср |
—г |
|
т |
= |
в у х ^ у у |
b ' sin Ср — &ikbk = -А*> |
||
А = |
(О хх C0S Ф + |
<*ху Sin Ф) & = |
А х \ |
||
Л2 = |
(оух cos ср -f* ауу sin ср)Ь' = |
Ау. |
|||
Векторное произведение: |
|
||||
|
|
-> |
^ |
-> |
|
|
|
i |
j |
li |
|
( 11.22)
(11.23)
F' = A-L = |
At |
A2 |
0 |
|
l; |
|
|
|
|
0 |
0 |
L |
|
|
(11.24) |
|
P |
— A2i |
\ r |
|
|
|
|
Z** — A<i — Ay\ |
F„ — |
Ai — |
|
A> |
|
||
Используя |
(11.23) и (II.24), |
получим |
|
||||
F' — |
**bb' |
|
|
|
. . |
(*2 ~ 0fi) . |
|
|
COS Cp |
|
2\2---Ь Sl11 Ф |
/.,2 i .,2\2 ’ |
|||
x |
2 я (1 — v) |
n=£-<° |
(*2 + У?д |
(*2+ ^ |
|||
|
|
|
|
||||
|
|
|
00 |
|
|
|
|
r,, |
_ |
libb' |
£ |
</„ (3*2 + i/Л) |
t ,J |
” |
2 я (1 — v) |
|
COS cp ----Д ; - rT4~o ------ Sin cp |
|
( * + A ) |
|||
|
|
|
rt=—00 |
|
|
|
|
|
/ 0 |
9\0 > |
i 2 ° |
|
(x |
+ */;,) |
(11.25)
где F'x — сила, действующая на трещину в направлении л\ вы званная дислокациями в стенке; Fy — сила, действующая иа тре
53
щину в направлении у\ х — расстояние до границы; ср — угол между векторами Бюргерса трещины и стенки.
Поскольку рассматривается взаимодействие только с головной дислокацией, уравнения (11.25) дают завышенное значение сил. Можно учесть вклад ряда, имитирующего трещину, исходя из следующих соображений. Согласно [64], чтобы образовалась тре щина эллиптической формы, дислокации должны быть располо жены на расстояниях, пропорциональных квадрату индекса дисло кации. Сила, с которой дислокации ряда действуют на головную, имеет вид
= 2л#(1— v) S |
’ |
(П.26) |
£= 1 |
|
|
где Н — расстояние до второй дислокации; р — число дислока ций в трещине; для определенности примем его равным 10.
Тогда результирующая сила на трещине равна
■4 *4 |
-> |
|
|
|
F = F' + Fn . |
|
|
|
|
Далее можно записать: |
|
|
|
|
|
\nbb' |
(*2 + г/?,)2 |
-|- sin ср У п(х~— У2п) |
1 |
|
2п (1 —v) |
(*? + у2пУ |
J |
2пн\\ —v) |
i2 |
Sinfp; |
|
(И.27) |
|||
|
i=i |
|
|
|
|
|
|
|
00 |
Г |
|
|
|
||
abb' |
ХЛ |
|
Уп (3*2 + Уп) |
|
|||
|
п=— СО |
[COS<P(* + у пГг |
|
||||
и,Ь2 |
\ |
|
Л |
1 |
|
(П.28) |
|
~~ 2пН (1 — v) C0S ф i7 |
j |
I 2 |
* |
||||
|
i = l
Основная формула, используемая для определения суммы, вы водится во многих учебниках [66]. Выражения (11.27), (11.28) были раскрыты и подсчитаны на ЭВЦМ «Одра», причем величины b = Ь'; |л, v были взяты из литературных данных для кристал лов NaCl. Угол разориентировки зерен, определяемый из уравне ния h = b/Q, варьировался от 10" до 1°.
Значения составляющих Fx и Fy изменяются в зависимости от положения лидирующей дислокации трещины по отношению к плоскости скольжения дислокаций в стенке. Это положение опи
сывается параметром у , причем hk < у < |
(2/г + 1). где /е = |
54
— О, 1, 2...; |
h — расстояние между ди |
|
|
|||||||
слокациями в стенке. Так, |
для.коорди- |
|
|
|||||||
наты х , если 0 < |
у |
з |
h, на трещину |
|
|
|||||
< |
|
|
||||||||
будут действовать |
силы |
отталкивания, |
|
|
||||||
а при |
/г < у |
< |
h — силы притяже |
|
|
|||||
ния. В общем случае трещина будет |
|
|
||||||||
обнаруживать |
тенденцию |
к повороту |
|
|
||||||
вдоль границы, если существует состав |
|
|
||||||||
ляющая сильГFy, причем знак ее также |
|
|
||||||||
определяется |
значением координаты у. |
|
|
|||||||
Поскольку |
устойчивая стенка крае |
Рис. 8. Силы, действующие на |
||||||||
вых дислокаций |
не имеет |
дальиодей- |
||||||||
трещину со стороны |
границы в |
|||||||||
ствующего |
поля |
|
напряжений, силы |
зависимости от угла |
разворота |
|||||
взаимодействия |
имеют |
существенную |
(6) смежных зерен |
|
||||||
величину |
только |
при х |
< |
h и быстро |
|
|
убывают с расстоянием от границы.
Зависимость сил на трещине от угла разориентировки показана на рис. 8. В диапазоне углов разворота от 10" до Г силы растут по линейному закону. Увеличение угла разориентировки до 1° приводит к резкому увеличению сопротивления границы движу щейся трещине. Силы возрастают также пропорционально числу дислокационных рядов, составляющих субграницу, и это может быть весьма важным для распространения трещин_в кристаллах
ссильно развитой блочной структурой.
Вслучае простой границы кручения, образованной двумя орто гональными системами винтовых дислокаций с одинаковыми век торами Бюргерса, уравнения (11.26) и (11.27) имеют вид
|
ub* |
|
|
1 |
с °5 ф |
2 n //( i — v)~ C0StP 2 j |
|
|
|
|
|
i=l |
|
(11.29) |
|
|
|
|
|
sm ф |
JLll?2 |
V* |
1 |
(11.30) |
2nN( 1— v) Sin'P 2 j |
|
|||
|
|
1= 1 |
|
|
Из анализа уравнений (11.29) и (11.30) следует, что на трещину, движущуюся перпендикулярно к границе (ср = 90°), действует только сила, нормальная к плоскости ее распространения. Как следует из расчета, силы на трещине, взятые при эквивалентных условиях в интервале углов от нескольких минут до 1°, для гра ниц скручивания в два раза больше, чем для наклонных. Резуль таты эксперимента также показывают, что винтовые границы пред ставляют собой более прочный барьер для движущейся трещины.
Описание большеугловых границ с помощью ряда дислокаций носит формальный характер, однако многие исследователи при
55
построении моделей межзеренных границ используют дислока ционные представления [68, 69]. Воспользуемся предложенной Ли ядерной моделью широкоугловой границы наклона для оценки сил взаимодействия ее с дислокационной трещиной [70]. Особой ценностью этой модели является ее аналитическая форма, основан ная на полуэмпирических уравнениях, вытекающих из теории упругости. Применяя формулы [70] для компонент тензора на пряжений, получим из уравнения (11.20) следующие выражения для составляющих сил:
Р |
_ |
ixbb' |
|
( |
2а (ch 2а cos 2А.— 1) . |
|
|||
tx |
|
2/i (1 —v) |
\ |
|
(ch 2а — cos 2Х)2 |
•" |
|
||
|
4ag sh 2a [1 — cos 2%(sh2 a -f cos2 Я)] |
) o |
. |
||||||
|
|
|
(ch2a — cos 2%f |
|
J C0S 43 |
||||
+ |
|
\xbb' |
o. |
0« (2ash 2a — ch2a-fcos2X |
, |
||||
2/i (1—v) Sin |
|
^ |
(ch 2a — cos 2Jt)3 |
l" |
|||||
+ |
4a0 [1 — ch 2a (sh2 a -f- cos8 A,)]-| sin tp; |
|
|||||||
|
|
(ch 2a — cos 2Я)3 |
|
|
|
||||
P |
_ |
jibb' |
|
j |
ch 2g — cos 2K -f- 2a sh 2a |
+ |
|||
y ~ |
2h (1 — v) |
\ |
|
(ch 2a —cos 2Я)2 |
|||||
, |
4gg [1 — ch 2a (sh2 a -f cos2 a)] |
-j COS ф — |
|
||||||
|
|
(ch 2a — cos 2Я)3 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
\ibb' |
f 2a (ch 2a cos 2a — 1) , |
|
|
||||
|
2h (1 — v) |
t — /„iTo«----o\\i-----------r |
|
|
|||||
|
t |
(ch 2a — cos 2X)2 |
|
|
|||||
, |
4a§ sh 2a [1 — cos 2A, (sh2 a + cos2 X)] ) . |
|
|||||||
*• |
|
|
(ch 2a — cos 2X)Z |
|
J Sin |
|
(11.31)
(11.32)
где a 0 = |
nr0/h; |
a = nxlh; X = ny/ht |
г0 = |
Ы2 — ра |
h — расстояние между дислокациями в границе; |
||||
диус ядра дислокации. |
|
|
||
Выражения (11.31) и (11.32) были также рассчитаны на ЭВДМ, |
||||
причем |
угол |
разориентировки, определяемый |
из |
уравнения |
- jj- = |
2 sin - g - е, |
|
|
варьировался от 10 до 45°.
Как и в случае малоугловой стенки дислокаций, силы на тре щине не обладают дальнодействием и быстро убывают с расстоя нием до границы. Кроме сил отталкивания, на трещину действует составляющая Fy, направленная вдоль сочленения. Таким обра зом, результирующая сила заставляет трещину поворачивать вдоль барьера.
Непосредственно из рассматриваемой модели следует, что уве личение угла разориентировки приводит к резкому уменьшению максимального напряжения, действующего в плоскости скольже ния дислокаций, составляющих границу [70]. Вследствие этого
56
изменяется и характер сил, Дей ствующих на трещину с углом раз ворота смежных зерен (рис* 9). Видно, что сила отталкивания Fx сначала возрастает до углов раз ворота 15°, составляющая Fy при этих углах меняет знак. Дальней шее увеличение разориентировки приводит к резкому уменьшению сил, действующих на трещину.
Таким образом, можно сделать
вывод: независимо от |
рассматри |
|
ваемой модели силы |
на трещине |
-200 - |
экспоненциально убывают с рас |
||
стоянием от границы |
и имеют су |
|
щественную величину |
в пределах |
|
от сочленения. Влияние ядер дислокаций состоит лишь в том, -800 -
что поля напряжений становятся |
|
|
еще меньше. |
|
-800 |
Следует отметить, что приведен |
Рнс. 9. Составляющие сил, действую- |
|
ные рассуждения для |
упругого |
щнх на трещину со стороны высоко |
угловой границы в зависимости от угла |
||
взаимодействия между |
трещиной |
разворота смежных зерен |
и границей являются только пер вым приближением, поскольку здесь не учитываются такие фак
торы, как анизотропия кристалла, пластическая релаксация тре щины, существование многих рядов дислокаций в стенке, влияние полей напряжений на распределение дислокаций внутри стенки. Кроме того, затраты энергии на преодоление трещиной дислока ционного барьера могут быть связаны и с необратимыми явле ниями на границе.
Влияние остаточных напряжений в приграничных областях на развитие медленных трещин. Из приведенных выше рассуждений следует, что, хотя и существуют силы упругого взаимодействия, их влияние может быть существенным только в непосредственной близости от границы. Вместе с тем в ходе эксперимента была обна ружена значительная чувствительность трещины к межзеренным сочленениям. Особенно сильно их влияние сказывается в области больших углов разворота. В неотожженных образцах расстояние от кончика трещины до границы в момент остановки в предельном случае может составлять 1000 мкм.
Различие в кристаллографической ориентировке зерен, лежа щих по обе стороны от границы, может служить причиной возник новения макроупругих искажений в приграничных областях в про цессе роста и охлаждения слитка. Методом фотоупругости на свежевыращенных кристаллах были обнаружены значительные оста точные .напряжения, простирающиеся на большие расстояния в глубь стыкующихся зерен [711. Величину этих напряжений и
57
Следует отметить, что протяженность и интенсивность искаже ний зависят от предыстории образца, включающей условия роста, охлаждения слитка и препарирования кристалла. В хорошо ото жженных образцах трещина останавливается, как правило, на не больших расстояниях от границы или непосредственно упирается в нее.
Для того чтобы оценить влияние полей напряжений вблизи границы, эксперименты с прорывом трещины выполняли на образ цах, полученных сразу после выращивания и после длительного отжига (рис. 12). Анализ полученных результатов показывает, что вклад остаточных напряжений в сопротивление границ про рыву трещин может составлять 20—30%.
Поля напряжений в окрестностях вершины трещины, останов ленной у границы. Разность главных напряжений, измеряемая во всем объеме луча розетки в вершине трещины, дает усредненную величину напряжений, действующих в зоне контакта. Для раз деления главных напряжений и определения их знака использо вали метод косого просвечивания [75].
Направления главных напряжений определяли с помощью компенсационной пластинки [76]. Для измерения разности хода при косом просвечивании была сконструирована и собрана установка на базе микроскопа МПИ-6. Специальным устройством кристалл вместе с держателем и ножом наклонялся к оптической оси микроскопа на заданный угол. Для уменьшения погрешности опыта образцы бикристаллов, полученные после раскалывания, дополнительно полировали
в воде до 0,8— 1 мм. |
В ходе эксперимента определяли оптическую разность хода |
|||
лучей при прямом |
и косом |
просвечивании |
в не |
|
скольких точках луча розетки, обращенной к гра- |
^ ------------ |
|||
нице. Измерения проводили |
в направлении |
[ПО], |
||
•параметр изоклины |
при этом |
составлял 45°. |
|
|
Как уже указывалось, в результате остановки трещины перед барьером в ее вершине образуются полосы скольжения, для которых .граница также может слу жить препятствием [77—79]. Таким об разом, трещина оказывается заблокиро ванной созданной ею же областью пласти ческой деформации. В результате суммар ного воздействия сжимающих полей на пряжений от полос скольжения и присут ствия границы в зоне контакта возникает сложное напряженное состояние [81]. Так, в монокристалле главные нормаль ные напряжения монотонно убывают с рас стоянием от вершины трещины (рис. 13).
Существование |
большеугловых барьеров |
с предельными |
углами разориентировки |
приводит к изменению знака как сг1э так и <т2, причем наибольшая концентрация на пряжений возникает вблизи межзеренных
Рис. 12. Зависимость раз ности главных напряжений в вершине трещины, отве чающих моменту ее прорыва, от угла разворота смежных зерен:
1 — границы наклона до от жига; 2 — границы круче ния до отжига; 3 — грани цы наклона после отжига; 4 — границы кручения пос ле отжига
59
300 |
600 900 1200хгмкм |
300 |
600 900 x, мкм |
Рис. 13. Изменения главных напряжении |
в вершине трещины: |
|
|
а — в монокристалле; б — в бнкрнсталле с наклонной границей; |
в — в |
бикрнсталле |
|
с границей кручения |
|
|
|
сочленений (рис. 13, а, б). |
В непосредственной близости |
к границе |
сжимающие напряжения |
могут по порядку величины |
достигать |
значений растягивающих напряжений у кончика трещины, пре пятствуя, таким образом, ее движению.
Для границ наклона напряженное состояние в лучах розетки, обращенных когранице, оказывается несимметричным по отноше нию к оси трещины. В той половине кристалла, где розетка не за хватывает границу, наблюдаются только растягивающие напря жения. Экспериментами с разделением обнаружено существование в нижней половине кристалла сжимающих напряжений, что за ставляет трещину сворачивать в направлении изгиба стыкующихся зерен.
Таким образом, используя предложенную методику разделения главных напряжений, можно предсказать направление развития разрушения в поликристалле, что хорошо согласуется с наблю даемым в опытах изменением траектории движения трещины.
Однако более эффективное воздействие на развивающуюся квазистатическую трещину оказывает тот факт, что при переходе через границу плоскость спайности скачком меняет направление на угол разориентировки. В результате трещина оказывается небла гоприятно ориентированной по отношению к действующей на грузке. Это должно приводить к изменению растягивающих нор мальных напряжений у кончика трещины. Пусть а 0 — напряже ния в вершине трещины до подхода ее к границе, огр — остаточные напряжения сжатия в приграничных областях. В зоне контакта напряжения на трещине уменьшаются на эту величину и стано вятся равными сг„ — ^грПосле стандартного преобразования тен зора для одноосного поворота напряжения на трещине в смежном
60