книги / Эксплуатация авиационного радиоэлектронного оборудования
..pdfРис. 2.15. Структурная схема АРК
значения 0 и 180° в зависимости от знака cjp. Этот сигнал содержит всю необходимую для работы следящей системы информацию.
Обобщенная структурная схема АРК (рис. 2.15) содержит рамочную ан тенну РА и гониометр ГМ, сигнал с которых подается на фазосдвигающий уси литель ФУ, а затем на балансный модулятор БМ. Модулирующее опорное на пряжение создает генератор ГОН. В контуре сложения КС образуется сумма напряжений с канала рамки и ненаправленной антенны. А. Огибающая сум марного сигнала выделяется на выходе приемника Прм с помощью фильтра Ф.
После фильтра Ф сигнал частоты QMсдвигается по фазе на 90 и подается на управляющую обмотку двухфазного асинхронного электродвигателя ЭД, обмотка возбуждения которого питается от ГОН. Когда ырот -- 0, ЭД останав ливается, что свидетельствует о том, что плоскость ротора совпадает с направ
лением вектора |
Я р и повернута |
относительно плоскости Ст-2 (см. рис. 2.9) |
на угол, равный |
КУР. Этот угол |
определяется по повороту вала ЭД. Измене |
ние фазы (ррОТ на 180' приводит к изменению направления вращения ЭД на обратное. В результате обеспечивается однозначный отсчет КУР. Второе ну левое положение «диаграммы направленности» ротора является неустойчи вым и достаточно небольшого изменения КУР при рыскании ВС или из-за помех, чтобы стрелка указателя АРК установилась на истинное значение
Автоматический радиокомпас АРК-15 состоит из антенной системы, объе диняющей рамочную и ненаправленную антенны; блока приемника, в который входят основные элементы тракта обработки сигналов (модули высокой, проме жуточной и низкой частот и синтезатор частот, а также рассмотренный ранее
гониометр); антенного |
согласующего устройства и пульта управления. |
|||
|
|
Основные параметры АРК-15 |
||
Диапазон рабочих |
частот, |
кГц |
150... 1800 |
|
Дальность действия, км, при работе с приводной ра |
||||
диостанцией ПАР-ЗБ на высотах полета: |
180 |
|||
1000 м |
м . . |
. . . |
||
10 000 |
340 |
|||
Погрешность определения КУР (2а) при |
напряже |
|||
нии поля |
1...20 мВ/м, градус |
2 |
||
Предельная чувствительность по пеленгу, мкВ/м, ос |
||||
новного |
(облегченного) |
варианта АРК |
50(100) |
|
Предельная чувствительность по приводу, мкВ/м, ос |
||||
новного |
(облегченного) |
варианта АРК |
25(50) |
Чувствительность приемника |
при |
работе от нена |
|
|||
правленной |
антенны и |
отношении |
сигнал/шум |
|
||
6 дБ, мкВ, на частотах: |
|
|
|
8 |
||
150.. |
.200 |
кГц |
|
|
|
|
200.. |
.1800 кГц |
|
|
|
5 |
|
Избирательность приемника, дБ, не хуже |
50 |
|||||
Время перестройки частоты, |
с |
|
|
4 |
||
Средняя скорость автоматической отработки КУР, °/с |
зо |
|||||
Потребляемая |
мощность от сети: |
|
|
36 |
||
36 В, 400 Гц, В-А |
|
|
|
|||
27 В постоянного тока, Вт |
|
|
54 |
|||
Масса основного (облегченного) варианта АРК, кг |
15(10) |
|||||
Объем блока приемника, дм3, для вариантов АРК: |
l l f6 |
|||||
основного |
с амортизационной |
рамой |
|
|||
» |
|
|
15^2 |
|||
облегченного . |
|
|
|
8,8 |
||
Средний ресурс до 1-го капитального ремонта, летн. ч |
3000 |
|||||
Нормальные условия эксплуатации: |
|
—60...+ 140 |
||||
температура, °С рамочной антенны |
|
|||||
блоков АРК |
|
. |
% |
—60...+60 |
||
влажность относительная |
при 40 °С, |
98 |
2.4. РАДИОВЫСОТОМЕРЫ
Радиовысотомеры малых высот предназначены для определения истин ной текущей высоты полета ВС от 0 до 1500 м в системах захода на посадку и автоматической посадки. РВ выдают информацию не только о текущей высо те полета, но и о достижении ВС установленной высоты принятия решения. Эта информация поступает на индикаторы РВ и в вычислитель системы управ ления ВС.
Принцип действия РВ малых высот (рис. 2.16) основан на частотном мето
де измерения |
времени запаздывания |
tH. Генератор низкой частоты ГНЧ |
(FM 150 Гц) |
вырабатывает напряжение им, управляющее частотой fx зон |
|
дирующего частотно-модулированного |
(ЧМ) сигнала, формируемого в гене |
раторе ЧМГ. Антенна А-1 служит для изучения сигнала в сторону земной по верхности. Отраженный сигнал частоты / 2 с антенны А-2 поступает на ба лансный смеситель БС, куда подается также часть мощности зондирующего сигнала. Запаздывание отраженного сигнала на время tH = 2 Шс, где Н —
текущая высота полета, а с — скорость распространения радиоволн, |
при |
|||
водит к отличию мгновенных частот f x и / 2, подаваемых на БС сигналов. |
Вне |
|||
интервалов |
времени, соответствующих |
переходу разностной частоты |
Fp= |
|
I/1 — /21 через нулевое значение, эта |
частота, |
как следует из рис. 2.17, на |
||
котором представлены эпюры сигналов в точках |
1...4 схемы РВ (см. рис. 2.16), |
|||
|
Fp = //8Д/д/сГм, |
|
|
|
где Д /д |
— девиация частоты, а Тм— период модуляции. Искомое значение |
|||
высоты определяется как |
|
|
|
|
|
// = 0 , 125сГм Д/д 1 Fp = Mi Fp, |
|
||
где |
— масштабный коэффициент, зависящий от параметров РВ. |
|
Для определения Н необходимо измерить Fp. С этой целью сигнал после БС (преобразованный сигнал) усиливается в усилителе разностных частот УРЧ и поступает на измеритель частоты ИЧ, с которого снимается напряже ние и (/) £//, пропорциональное высоте полета.
Рис. 2.16. Структурная схема радио |
Рис. 2.17. Эпюры сигналов в РВ ма |
высотомера |
лых высот |
Измеритель частоты реагирует на |
среднее Fp значение Fр. При рас |
сматриваемом пилообразном законе ЧМ |
|
Fp Fp (1 |
2tH /Гм) |
и практически совпадает с Fp при Тм |
tH. |
В зависимости от построения тракта обработки преобразованного сигнала различают широко-и узкополосные РВ малых высот.
Точность определения высоты в РВ малых высот характеризуется сред ней квадратической погрешностью, которая (при измерении разностной часто ты) может быть оценена из выражения аИ МхоР, где aF — средняя квад
ратическая погрешность измерения разностной частоты. Это выражение не учитывает нестабильности масштабного коэффициента
М, 0,12сТы Щ - \
приводящей к дополнительной погрешности, так как в РВ имеется специаль ное устройство для автоматического поддержания постоянства коэффициента М 1. Чем меньше Л4г, тем меньше и погрешность оИ. Для уменьшения Д11
используют ЧМ с большой девиацией частоты.
Основные причины снижения точности РВ малых высот — шумы на вхо де измерителя частоты и шум самого сигнала, а также погрешность смещения.
Погрешность смещения вызвана искажением спектра Gv преобразованного сигнала при изменении коэффициента обратного рассеяния /Сп.р в зависи мости от угла падения радиоволны. Истинной высоте Н соответствует мини мальная частота спектра Fp0. Средняя частота спектра, измеряемая в РВ, не совпадает с FpQ, что является причиной систематической, т. е. поддающей ся учету, погрешности. Однако изменение характера подстилающей поверх ности (например, переход от суши к морю) приводит к искажению формы оги бающей спектра и смещению его средней частоты. Возникает погрешность сме щения, учесть которую невозможно, если неизвестен характер подстилаю
щей поверхности (зависящей от растительности, уровня волнения моря и т. п.).
Радиовысотомер РВ-5 относится к числу широкополосных радиовысото меров малых высот с системой фильтров. В состав РВ-5 входят: антенное уст-
Гвг |
|
|
|
|
ГТен |
|
|
|
Сигнал ВНР В СПУ |
|
|
|||||
|
|
"1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
и |
|
|
||||
xA-h |
|
|
Н —вф-з |
|
чмг И |
и |
\~-\гнч-г |
|
|
|
|
|||||
вч>-1 НН но |
|
|
|
|
УВ |
|
||||||||||
|
_£ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
лз |
ЕС-1 \-*\ГШРЧ1»v-/ И- —н |
н |
т |
^ |
м |
|
гнч- i | |
- |
|
------- |
|
|||||
От А- 2. |
|
БС-2 |
1 |
| |
Гуру |
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
|
|
-*■ пурц-г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П |
||||
в<р-г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
! уи |
|
|
— |
J д а |
сф |
|
- АО |
-*■ ФНЧ (-J- |
1 Щ |
\ |
\~С |
|
||||
|
|
'1 |
|
|
|
|
1 1— |
— k— |
L J ___ 1 |
|
J |
|
||||
сзш |
сич |
упт |
|
|
|
|
СИ-2 — |
СО |
I |
! |
\свс H |
j |
|
|||
L_. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f F J |
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
1(H)В САУ |
|
|
|
|
|
Отказ |
|
' Гот.Н |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В САУ |
|
|
||
Рис. 2.18. Структурная схема радиовысотомера РВ-5: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
А-1. А-2 —передающая и |
приемная антенны; |
ВГ — высокочастотная |
головка; |
ВФ |
венти |
|||||||||||
ли ферритовые; |
НО — направленный ответвитель; |
Л З —линия задержки; |
БС — балансные |
|||||||||||||
смесители; |
ПУРЧ — предварительные |
усилители |
разностной |
частоты: |
|
УИ — устройство |
||||||||||
измерения; |
СЗШ — схема |
защиты от |
шумов; |
СИ |
счетчики |
импульсов; |
УПГ |
усили |
тель постоянного тока; Ген—генератор; ЧМГ—частотно-модулированный генератор; И
интегратор; ГНЧ —генераторы низкой' |
частоты; ИЧСК — измеритель |
частоты |
сигнала |
|||
контроля; М — модулятор; |
УРЧ —усилитель разностной частоты; |
Сф —схема |
фильтров; |
|||
АО — амплитудный ограничитель; ФНЧ |
фильтр |
нижних частот; |
СП — схема |
поиска; |
||
СО -схема отключения; |
ПП — приемопередатчик; |
УК — устройство |
контроля: |
СКД |
||
схема контроля девиации; |
СКА — схема |
контроля |
амплитуды; СВС — схема выработки |
|||
сигналов; СЗ — схема задержки; УВ - |
указатель |
высоты: ВПР — высота принятия ре |
||||
шения; Гот. Н — сигнал готовности |
|
|
|
|
|
ройство, приемопередатчик, объединяющий высокочастотную головку, усили тель разностной частоты, генератор и устройства усиления и контроля, 1 или 2 указателя высоты и высокочастотный кабель, суммарная длина которого не должна превышать 9 м. Кроме того, в РВ-5 имеется барометрическое реле, выключающее РВ на высоте, большей 3850 м над уровнем моря.
Структурная схема РВ-5 представлена на рис. 2.18. Радиовысотомер выдает на указатели высоты и в САУ напряжение, пропорциональное высоте полета, и сигнал отказа аппаратуры. Кроме того, в САУ выдается сигнал го товности, разрешающей использовать данные о высоте полета. В указателе высоты имеется схема получения и выдачи сигналов о достижении ВС задан ной высоты принятия решения.
Основные параметры радиовысотомера РВ-5 имеют следующие значе
ния: |
|
|
|
|
Несущая |
частота, ГГц |
|
4,3 |
|
Диапазон |
измеряемых |
высот, м . . |
|
0...750 |
Погрешность измерения высоты (2а) по выходу в САУ |
(по |
|||
указателю высоты) |
на высотах: |
|
0,0 (0,8) |
|
0...10 м, м |
. . . |
. |
||
10.. .750 м, % |
6,8 |
|||
Погрешность (2а) сигнализации высоты принятия решения |
||||
(относительно шкалы указателя высоты) |
на высотах: |
|||
2...10 м, м |
|
|
0,5 |
|
10...750 м, % |
|
|
5 |
|
Время готовности к работе, мин |
|
3 |
||
Потребляемая мощность от сети: |
|
100 |
||
115 В, 400 Гц, В -А |
|
Радиовысотомер со следящим |
измерителем высоты (А-037) устанавли |
вается на последних модификациях |
ВС — Ту-154М и Ил-86 и представляет |
РЛ непрерывного излучения с частотной модуляцией излучаемого сигнала. |
В основу работы РВ положен принцип следящего измерителя с постоянной
частотой биений. Информация о высоте извлекается |
из длительности рабоче |
||||
го хода напряжения |
модуляции. |
|
|
|
|
Зондирующий сигнал частотно модулирован по несимметричному пило |
|||||
образному |
закону, излучается, отражается от земли и, поступая на вход сме |
||||
сителя, преобразуется в сигнал разностной |
частоты |
(FQ)- Частота |
биений |
||
г _ |
|
|
|
|
|
1 Н |
2 (Я0 |
Ят)/с; Я0 — остаточная |
высота; |
Ят — текущая |
высота; |
где т |
А/ — полоса частотной модуляции; ТИ — длительность рабочего хода модуля
ции.
Частота биений FQ поддерживается постоянной, что обеспечивается кон туром стабилизации частоты. Сигнал частоты FQ поступает на усилитель, уси ление которого регулируется при измерении высоты и не зависит от уровня сигнала. Управление усилением осуществляется из экспоненциального пре образователя. Частота F6 сравнивается с f 0 — переходной частотой частот ного дискриминатора. Если FQ Ф F0t на выходе дискриминатора формирует ся сигнал ошибки, под действием которого меняется длительность рабочего хода модулирующего напряжения. При этом обеспечивается равенство F6 =
F0, и, как следует из формулы для FQ:
1м |
2Д/ ( Н о - ] - Н ч ) |
п |
|
|
cF0 |
т. е. длительность рабочего хода модулирующего напряжения Тм пропорцио нальна измеряемой высоте.
Погрешность измерения из-за нестабильности полосы Af уменьшается за счет применения двух СВЧ резонаторов высокой добротности, настроен
ных |
на |
частоты /д и /2. Разность f t — / 2 |
Д/э — эталонной полосе частот |
|||||
ной модуляции. Выражение для длительности измеренного интервала |
||||||||
|
|
Т и |
~ 2 A f j ( М 0 |
Н т ) ' c F l} |
К р в |
( Н 0 + |
Н т ) |
Г0+ Г т , |
|
где |
КРВ |
2AIJ CFQ — постоянная |
РВ; |
Т0 |
/СРВ Я0 — длительность |
||
интервала, соответствующая |
остаточной |
высоте, |
Тт |
/СрВ Ят — длитель |
||||
ность интервала, соответствующая текущей высоте. |
|
|||||||
ние, |
Измеритель преобразует измерительный интервал в постоянное напряже |
|||||||
которое подается в индикатор высоты и в бортовые системы. |
2.5. РАДИОСИСТЕМЫ ДАЛЬНЕЙ НАВИГАЦИИ
Радиосистемы дальней навигации (РСДН) предназначены для определе ния местоположения ВС на расстояниях в несколько тысяч километров или в пределах всего земного шара (глобальные РСДН). Работают в диапазонах километровых и мириаметровых (длинных и сверхдлинных) волн, где требуе мая дальность действия обеспечивается с помощью сигналов поверхностных волн. Для перспективных спутниковых систем выделен участок дециметро вого диапазона (длина волны 20 25 см).
Состав РСДН; опорные передающие радиостанции и бортовое оборудо вание ВС. Отсутствие радиопередающего устройства на борту ВС снимает ог раничения на пропускную способность системы, т. е. на максимальное число потребителей, которые одновременно могут получать навигационную информа цию от опорных станций РСДН.
Опорные станции (ОС) предназначены для формирования навигационных сигналов, по которым определяется местоположение ВС и других объектов. Различают РСДН с наземными ОС и с ОС на искусственных спутниках Земли (спутниковые радионавигационные системы). Наземные ОС располагаются в РНТ. В спутниковых РНС требуется точное определение местоположения НИСЗ в момент измерения навигационного параметра ВС.
Бортовое оборудование ВС предназначено для приема, усиления и обра ботки сигналов ОС для определения навигационного параметра и последую щего вычисления координат ВС. Полностью автоматизированная бортовая аппаратура ВС выдает экипажу и в ЦВМ навигационного комплекса необхо димые для самолетовождения данные: координаты и путевую скорость ВС, информацию для управлении плановым индикатором навигационной обста новки, расчетное время полета до заданного пункта маршрута и другую ин формацию, объем .которой зависит от типа бортовой аппаратуры. В составе бортового оборудования предусматривается процессор (или специализиро ванная ЦВМ) для обработки данных и проведения необходимых расчетов.
Типы РСДН отличаются видом навигационного параметра — дальности или разности дальности ОС системы, используемого для определения место положения потребителя. В зависимости от вида навигационного параметра различают дальномерные и разностно-дальномерные РСДН.
Дальномерные РСДН создают сетку линий положения (ЛП), представляю щих собой окружности, в точке пересечения которых находится искомое место ВС1 (рис. 2.19). В пассивной системе, в которой время прохождения сигнала от ОС до ВС iD~ cD, где с — скорость распространения радиоволн,
a D — дальность до ОС, измеряется на ВС по сигналу, излучаемому в опре деленный момент ОС, необходимы эталоны времени на ОС и на ВС. По пер вому эталону задается момент излучения сигнала, а по второму отмечается момент приема этого сигнала. При наличии расхождения АТ эталонов вре мени измерение времени tD содержит погрешность, равную АТ В результа
те получения по измерению времени прихода сигнала дальность (квазидаль ность) тем больше отличается от действительной, чем меньшей стабильнотью обладают эталоны времени. Эталоны времени ОС обладают настолько вы сокой стабильностью, что вносимой ими погрешностью можно обычно прене бречь. Тогда требование на стабильность бортового эталона времени ВС оп ределяется интервалом времени между его коррекциями (например, по систе ме единого времени). Если коррекция производится перед вылетом ВС и тре буется, чтобы погрешность AD сАГ за время полета Т П= 5 ч не превы шала 100 м, то стабильность эталона должна быть не хуже
= А О /сТ п ^г-Ю -п .
Такая стабильность может быть обеспечена только с помощью атомных стандартов частоты (времени).
В общем случае расстояние D от ВС до /-й ОС связано с известными коор динатами ОС (Xf, Kf, Zt) и искомыми координатами ВС (х, у ,2 ) выражением
D t = У ( Х , - х ) * + ( К , - - у ) * -| ( Z i - г )* + с Д Г
Для нахождения трех координат, характеризующих пространственное поло жение ВС, и поправки его бортового эталона АТ необходимо провести измере ния четырех дальностей до четырех ОС. Если бортовой эталон времени ВС об ладает необходимой стабильностью, то для определения местоположения ВС достаточно трех измерений. Три измерения необходимы и тогда, когда тре
1 При местоопределении в пространстве вместо линий положения ис пользуют поверхности положения, представляющие собой в дальномерной системе сферы с центром в точке расположения ОС и радиусом, равным дальности до ОС.
буется скорректировать бортовой эталон ВС, но одна из координат (обычно высота полета) находится с помощью независимого от РСДН прибора (высо томера). Предельное число измерений при стабильном эталоне времени ВС и
использовании высотомера равно двум. В этом случае |
место ВС находится |
как точка пересечения двух окружностей с радиусами |
и D2 и центрами в |
точках расположения ОС (см. рис. 2.19). |
|
Разностно-дальномерные РСДН создают сетку линий положения (ЛП), представляющих собой гиперболы с фокусами в точках расположения пары ОС (рис. 2.20). Разность расстояний Dp определяется по интервалу времени /р между приемом сигналов от соответствующей пары ОС:
Яр - D, - Dj =- V ( X i |
- х)* + ( Y , - y ) * + ( Z i - z ) * - |
- V ( X j - x )* + ( Y j- y ) * + lZ t— г)*, |
|
где X i%Y h Z-t и X/, Yj, Zj — |
известные координаты /-й и /-й ОС; х, у , z |
искомые координаты ВС.
Значение Ь р не зависит от погрешности эталона времени ВС, что является основным преимуществом разностно-дальномерных РСДН. Недостатки таких систем — большее число ОС (минимум три), необходимых для определения места ВС, и ухудшение точности с удалением от базы ОС. Отмеченные недо статки, а также сложность пересчета гиперболических координат в обычно используемые для самолетовождения, приводят к тому, что разностно-даль- номерные РСДН вытесняются дальномерными системами.
Основные параметры РСДН приведены в табл. 2.1.
Аппаратура РСДН Omega (рис. 2.21) работает на следующем принципе действия при определении разности дальностей до опорных станций. Прини
маемый от опорной станции ОС-1 сигнал |
основной частоты /0 |
10,2 |
кГц |
имеет вид |
|
|
|
и1— Umi cos <*)<)(/—^D \) — ^mi cos Ф1 » |
|
|
|
где Um — амплитуда; со0 — круговая |
частота; tDl — время |
прохожде |
|
ния сигналом расстояния между ОС-1 и ВС; |
— фаза сигнала. |
|
Ком |
С антенны А сигнал поступает на УВЧ, а затем на коммутатор К. |
мутатор должен работать синхронно с коммутаторами опорных станций и под ключать к измерителю фазы ИФ-1 только тот сигнал, который в данный момент
Рис. 2.19. Схема действия дальномерной радиосистемы дальней нави гации
Рис. 2.20. Расположение опорных станций и ВС в разностно-дальномер- ной РСДН:
ОС — опорные станции; ЛП — линия по ложения (гиперболы); dl2 и */2з —базы со ответствующих пар станциЛ
Т а б л и ц а |
2.1'. Основные параметры РСДН |
|
|
||||
|
|
|
Параметр |
|
Loran—с |
Omega |
Navstar |
Дальность действия, |
тыс. |
км: |
|
Глобальная |
|||
днем |
|
|
|
|
2,2...2,6 |
|
|
ночью |
|
|
|
1.8... 1,9 |
|
» |
|
Число |
измеряемых |
составляющих |
2 |
|
|||
местоположения |
|
2 |
3 |
||||
Погрешность |
определения линии |
|
|
||||
положения |
(2а), км: |
|
0,2 |
1,85 |
0,03* |
||
днем |
|
|
|
|
|||
ночью |
|
|
|
0,6 |
3,7 |
0,03* |
|
Погрешность определения |
местопо |
3,7...7,4 ' |
0,1** |
||||
ложения |
(2а), |
км |
|
0,46 |
|||
Диапазон частот, МГц |
0,1 |
0,01..ДО t4 |
1230 и 1575 |
*При коде С/А.
**При геометрическом факторе, равном 3, и коде С/А.
может быть принят от ОС-I. На ИФ-1 в качестве опорного поступает сигнал от эталонного генератора ЭГ с частотой /0:
Mo ^ mocos(co„/ Ьфо) |
cos ф*>,. |
где UmU — амплитуда опорного сигнала; |
ф0 — начальная фаза, обуслов |
ленная нестабильностью ЭГ (начальные фазы сигналов ОС считаются равными: нулю).
В измерителе фазы ИФ-1 определяется разность фаз фр| —фг—Ф1 " • Wo t + Фо»
в которой заключена информация о расстоянии Dlf искаженная неизвестные значением начальной фазы ЭГ. Полученное значение фр1 запоминается в ИФ-1.
Когда в точку приема поступает сигнал той же частоты от ОС-2, процесс повторяется, только коммутатор К подключает УВЧ к измерителю фазы ИФ-2* который формирует сигнал фр2 co0/D2 -г ф0, содержащий информацию о
расстоянии D2 от ОС-2 до ВС. Устройство сравнения фаз УСФ вырабатывает
Рис. 2.21. Структурная схема РСДН Omega
38
Рис. 2.22. Структурная схема бортового оборудования Omega:
ЛБ — антенный |
блок; |
АС — антенная система; |
АУ — антенные |
усилители; |
КС — контроль |
|
ный сигнал: БПВ — блок присмо-вычнслителя; AM — антенная |
матрица: |
ПУТ — приемо- |
||||
усилительный |
тракт; |
БИ — блок измерений; |
ЭГ — эталонный |
|
генератор; |
БП — блок па |
мяти; УВВ — устройство ввода / вывода сигналов; ф и V — курс и скорость ВС; БИУ — блок индикации и управления
сигнал, характеризующий разность фаз фр2 и фр1, содержащий информацию •об искомой разности расстояний:
Dp D2--D^\
<Рр —Фр2—фр1 (w0/c) Dp ■- Dp2n/KQ.
Врезультате вычисления фр неизвестная начальная фаза ЭГ исключается,
инестабильность ЭГ не влияет на конечный результат при условии, что на чальная фаза остается постоянной на интервале формирования (|р. Искомая разность дальностей определяется как
Dр=-фр Я.0/2лг Мфр ,
где М — масштабный коэффициент.
Значение фр определяет одну линию положения. Для нахождения вто рой линии положения и местоположения ВС необходимо провести аналогич ные измерения по другой паре ОС (в структурной схеме бортового оборудова ния для этого необходимо добавить еще один ИФ, одно УСФ, а также вычис лить, местоположения).
Принцип действия бортового оборудования Omega при определении даль
ности опорных станций отличается тем, что сигналы с выходов ИФ-1 |
и ИФ-2 |
|
используются непосредственно для |
определения местоположения |
по двум |
линиям положения, соответствующим Dx и D2, так как |
|
|
D\ ,2 ' Фр1.,2 |
Мфр1,2- |
|
Компенсации начальной фазы эталонного генератора не требуется при высокой его стабильности.
Структурная схема бортовой аппаратуры Omega (рис. 2.22) включает три основных блока: антенный, обработки сигналов, индикации и управления.
Две рамочные антенны взаимно перпендикулярны, и их выходы коммути руются с помощью антенной матрицы УОС. ДНА — управляются с целью по лучения максимального значения сигнала от опорной станции. Вынесенные к рамочным антеннам предварительные усилители повышают чувствительность приемника. Устройство обработки информации построено по многоканально му принципу и состоит из приемника, ЦВМ с устройством ввода — вывода « набором программы и эталонного генератора.
Цифровая ЭВМ вычисляет взаимно корреляционную функцию огибаю щей принятого сигнала и его аппаратурного аналога, измеряет разность фаз сигналов на основных частотах и на частотах с целью определения линии положения и устранения неоднозначности. В ЦВМ также решается задача коррекции измеряемых фаз согласно программе, учитывающей суточные и ло кальные изменения условий распространения радиоволн.
На блок индикации и управления выведены все органы |
управления |
и |
|||||||
клавиши ввода данных в память ЦВМ навигационной информации. |
ти |
||||||||
Основные параметры бортового оборудования Omega определяются |
|||||||||
пом аппаратуры, |
ее стоимостью, |
а также типом |
ВС. Они имеют следующие |
||||||
значения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Инструментальная погрешность, мкс |
|
. |
0,1 |
|
|||||
Допустимое отношение сигнал/шум по мощности, дБ |
—20 |
|
|||||||
Время автоматического поиска сигнала, мин, при отноше |
|
|
|||||||
нии сигнал/шум: |
|
|
|
|
0,3 |
|
|||
16 дБ |
|
. |
. |
. |
. |
. |
|
||
о дБ |
|
2,0 |
|
||||||
Потребляемая |
мощность от сети 115 В, |
400Гц,В-А |
66 |
|
|||||
Объем |
блока |
приемовычнслителя, |
дм3 |
|
|
18,4 |
|
||
Масса, |
кг: |
|
|
|
|
|
|
15,73 |
|
всего комплекта (без кабелей) |
|
|
|
|
|||||
блока |
приемовычнслителя |
|
|
|
|
10,37 |
|
||
Среднее время наработки между отказами (расчетное), ч: |
5800 |
|
|||||||
всего |
комплекта . |
|
|
|
|
|
|||
блока |
приемовычнслителя |
|
|
|
|
10 000 |
|
Глава 3
РАДИОСИСТЕМЫ И БОРТОВАЯ АППАРАТУРА ПОСАДКИ
3.1. НАЗНАЧЕНИЕ, СОСТАВ, ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ
Радиомаячные системы посадки (РСП) обеспечивают получение на борту ВС и выдачу экипажу и системе управления полетом информации о значении и знаке отклонения ВС от номинальной траектории снижения (ТС), а также для определения момента пролета характерных точек на траектории захода на посадку или текущей дальности.
Классификация РСП осуществляется по диапазонам радиоволн. Системы посадки метрового диапазона включают наземное и бортовое оборудование.
Наземное оборудование РСП формирует зоны излучения, где информатив ные параметры сигналов изменяются при отклонении точки приема относи тельно номинальной, ТС как горизонтальной, так и в вертикальной плоскос тях, а также зон излучения, отмечающих определенные точки на ТС или обеспечивающих определение расстояния до начала взлетно-посадочной поло сы (ВПП).
Бортовое оборудование РСП выдает в систему управления полетом и на индикаторы пилотов сигналы, пропорциональные угловым отклонениям ЛА от номинальной ТС, а также при пролете характерных точек ТС.
В соответствии с решаемыми задачами в РСП выделяют три канала: курса, глиссады и маркерный (или дальности). В каждый из каналов входят наземный РМ и бортовое оборудование.
Канал курса предназначен для получения информации об угловых откло нениях ВС от оси ВПП и состоит из курсового радиомаяка (КРМ) и курсового приемника (КРП) с устройством обработки сигналов.