книги / Механика грунтов, основания и фундаменты.-1
.pdfся более пологой кривой и у края фундамента достигают значений, соответствующих предельной несущей способности грунта (пунк тирная кривая на рис. 5.4, а).
Изменение показателя гибкости существенно сказывается на из менении характера эпюры контактных напряжений. На рис. 5.4, б в качестве примера приведены контактные эпюры для случая плос кой задачи при изменении показателя гибкости t от 0 (абсолютно жесткий фундамент) до 5.
Как отмечалось выше, достоверное знание контактных напря-. жений необходимо для расчетов конструкции фундаментов со оружений, взаимодействующих с грунтом. При расчетах напря жений в основаниях от действия нагрузок, соответствующих кон тактным напряжениям, часто оказывается возможным вводить существенные упрощения. Это связано с тем, что неравномерное распределение контактных напряжений по подошве фундамента оказывает заметное влияние на изменение напряжений лишь в верх ней части основания на глубину порядка половины ширины фун дамента.
Упрощенное определение контактных напряжений. Если контакт ные напряжения по подошве фундамента определяются для после дующих расчетов напряжений в основании, то допускается незави симо от жесткости фундамента .использовать формулы внецентренного сжатия. Тогда для центрально-нагруженного силой Р фун дамента будет иметь место равномерное распределение напряжений по его подошве: р=Р/А, где А — площадь фундамента. В случае плоской задачи при нагружений фундамента силой Р и моментом Л/, действующим в этой плоскости, краевые значения контактных
напряжений определятся вы-
а — под жестким круглым штампом; б — под плоским фундаментом при различном показателе гибкости
(5.7)
A W*
где W — момент сопротив ления площади подошвы выделенной полосы фунда мента. Распределение кон тактных напряжений между этими значениями будет иметь линейный характер.
Теперь уже распределе ние напряжений в основании ниже подошвы фундамента можно рассчитать, если рас
132
Теперь, используя принцип су перпозиции, легко определить зна чение вертикального сжимающе го напряжения в точке М при дей ствии нескольких сосредоточен ных сил, приложенных на поверх ности (рис. 5.5, б):
Рис. 5.S. Расчетные схемы основных задач:
а — задача Буссинеаа; б — задача о дей ствии весхольгЕх ал; в—задача Флимана
К, |
К-1 |
К„ |
^ - ; Л + 7 Л + . . + ? Л -
1 " |
|
-2jz1-1 w |
(5.9) |
|
где % определяется по формуле (5.8) в зависимости от соотноше ния r,jz, причем координата z по стоянна для данной точки М.
Представляет также интерес решение для вертикальной сосре доточенной силы Р в условиях плоской задачи (рис. 5.5, в), полу ченное Фламаном в 1892 г. в виде
2Р z3 |
2Р |
А |
2Р |
xz2 |
<*1— |
О х - |
' |
A l rxz— ' |
(5.10) |
где r2= x2+z2.
Зная закон распределения нагрузки на поверхности в пределах контура загружения, можно, интегрируя выражение (5.8) в пределах этого контура, определить значения напряжений в любой точке основания для случаев осесимметричной и пространственной на грузки, а интегрируя выражение (5.10) — для случая плоской на грузки. Точные решения некоторых из этих задач будут приведены ниже.
Приближенные решения. Используя приведенные выражения, мо жно достаточно просто с некоторым приближением определить напряжения в любой точке основания при любой форме фундамен та и заданном законе распределения нагрузки. Поясним это на примере пространственной задачи.
Пусть на поверхности полупространства в пределах сложного контура действует некоторая распределенная нагрузка (рис. 5.6). Разбивая контур загружения на элементарные прямоугольники, за меним в пределах каждого прямоугольника распределенную нагруз ку соответствующей силой Р(—р{х, у)ДхАу.
134
Очевидно, что для элементов, прилегающих к контуру нагрузки, размеры площадей должны быть уточнены в соответствии с сеткой разбивки. Тогда от каждой силы Р, напряжение в точке М , находящейся на глубине z от поверхности нагружения, определится по формуле (5.8), где г2= х2+ уг. Очевидно, что для определения полного напряжения <гг от действия всех элементарных сил необ ходимо выполнить суммирование по площади загружения.
Аналогичным образом, используя, выражения (5.10), можно по лучить значения всех компонент напряжений для случая плоской задачи.
Точность решения зависит от размеров элементарных прямо угольников, на которые разбивается загруженный участок, и повышается с увеличением z. Если обозначить длинную сторо ну прямоугольника сетки разбиения Ду, то, как отмечает Н. А. Цытович, на глубине z=2Ay значение az будет отличаться
Рве. 5.6. Схема к приближенному рас- |
Рве. 5.7. Схема для расчета нвпряже- |
чету напряжений в любой точке осно- |
ний в случае плосгон задача (а); рас- |
нання |
положение эллипсов напряжений в ос |
|
новании (б) |
135
от полученного строгим решением на 6%, а на глубине z = 4Ау — уже на 2%.
Плоская задача. Действие^равномерно распределенной нагрузки.
Схема для расчета напряжений в основании в случае плоской задачи при действии равномерно распределенной нагрузки интенсивностью р показана на рис. 5.7, а. Для этого случая Г. В. Колосовым получены следующие точные выражения для определения компо нент напряжений в любой точке упругого полупространства:
|
_ а - х |
а + хЛ |
2ар |
z (х2—z 2—а2) |
|
'Н('arctg— |
+ arctg |
) |
п |
(J ^ + Z2—а2)l)2+4a2z2’ |
|
р ( |
а - х |
а + х \ |
2ар |
z’,(x3- z 2- a 2) |
|
(Тх= - |
arctg— |
+ arctg— |
}+— • |
(x2+ z2—a2)2+4a2z2’ |
|
п \ |
z |
z |
J |
п |
(5.11)
-%■ (J^+Z2—а2)3+4аага
Если соотношения геометрических характеристик а, х, z в этих формулах представить в виде коэффициентов влияния К, то можно записать:
<TZ=KJ >; ax=Kj>i Txz=KJap.
ат='-(с„+а)+ а^ ( К х+ К ,)0 -v ). |
(5.12) |
Коэффициенты влияния Kz, Кх, Кя зависят от безразмерных параметров х/Ь и zjb, где х и z — координаты точки, в которой определяются напряжения, Ь=2а — ширина полосы загружения. Значения этих коэффициентов приведены в табл. 5.1.
|
|
|
|
|
Значения х[Ь |
|
|
|
|
1\ъ |
|
0 |
|
|
0,25 |
|
|
0,50 |
|
|
|
|
ка |
Kz |
к* |
Kxz |
Kz |
к х |
Кя |
0,00 |
1,00 |
1,00 |
0 |
1,00 |
1,00 |
0,00 |
0,50 |
0,50 |
0,32 |
■ 0,25 |
0,96 |
0,45 |
0 |
0,90 |
0,39 |
0,13 |
0,50 |
0,35 |
0,30 |
0,50 |
0,82 |
0,18 |
0 |
0,74 |
0,19 |
0,16 |
0,48 |
0,23 |
0,26 |
0,75 |
0,67 |
0,08 |
0 |
0,61 |
0,10 |
0,13 |
0,45 |
0,14 |
0,20 |
1,00 |
0,55 |
0,04 |
0 |
0,51 |
0,05 |
0,10 |
0,41 |
0,09 |
0,16. |
1,50 |
0,40 |
0,01 |
0 |
0,38 |
0,02 |
0,06 |
0,33 |
0,04 |
0,10 |
2,00 |
0,31 |
— |
0 |
0,31 |
— |
0,03 |
0,28 |
0,02 |
0,06 |
3,00 |
0,21 |
— |
0 |
0,21 |
— ' |
0,02 |
0,20 |
0,01 |
0,03 |
5,00 |
0,13 |
— |
0 |
0,13 |
- |
— |
0,12 |
- |
- |
136
|
|
|
|
|
|
|
Продолж ение т абл. 5.1 |
||
ф |
|
|
|
|
Значения xjb |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1.5 |
кв |
|
2 |
|
|
|
|
*х |
|
К* |
Кх |
Кг |
Кх |
|
|
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,25 |
0,02 |
0,17 |
0,05 |
0,00 |
0,07 |
0,01 |
0,00 |
0,04 |
0,00 |
0,50 |
0,08 |
0,21 |
0,13 |
0,02 |
0,12 |
0,04 |
0,00 |
0,07 |
0,02 |
0,75 |
0,15 |
0,22 |
0,16 |
0,04 |
0,14 |
0,07 |
0,02 |
0,10 |
0,04 |
1,00 |
0,19 |
0,15 |
0,16 |
0,07 |
0,14 |
0,10 |
0,03 |
0,13 |
0,05 |
1,50 |
0,21 |
0,08 |
0,13 |
0,11 |
0,10 |
0,10 |
0,07 |
0,09 |
0,07 |
2,00 |
0,17 |
0,05 |
0,10 |
0,13 |
0,07 |
0,07 |
0,08 |
0,04 |
0,08 |
3,00 |
0,14 |
0,02 |
0,06 |
0,12 |
0,03 |
0,05 |
0,07 |
0,03 |
0,07 |
5,00 |
0,10 |
— |
— |
0,10 |
— |
— |
— |
— |
■ — |
Зная ширину фундамента b и задавшись координатами точки, в которой требуется определить напряжения, можно вычислить безразмерные параметры для этой точки и по данным таблицы определить соответствующие коэффициенты влияния. Затем при известной величине интенсивности нагрузки р по формулам (5.12) нетрудно найти значения всех компонент напряжений в заданной точке.
Рассчитанные таким образом величины представлены на рис. 5.8, а — в в виде линий равных напряжений (изо ли ни й напряже ний). Для напряжений oz показаны лишь изолинии слева от вер тикальной оси, справа будет иметь место симметричное положение линий равных напряжений. Видно, что по мере удаления от поверх ности загружения интенсивность напряжений уменьшается и стре мится к нулю. Вертикальные сжимающие напряжения <rz распрост раняются преимущественно в глубь основания, горизонтальные сжимающие напряжения ах — в стороны от полосы загружения. Касательные напряжения т„концентрируются по преимуществу под краями загруженной полосы.
В расчетах осадок широко используется эпюра напряжений az, построенная по вертикальной оси, проходящей через центр площа ди фундамента. Такая эпюра показана справа от оси z. Если рассечь соответствующие изолинии напряжений вертикальной и л и горизон тальной плоскостью, то легко построить эпюры напряжений, дейст вующих в этих сечениях.
Аналогичные решения получены и для других видов нагрузок (например, треугольной, параболической и т д.). Соответствующие коэффициенты влияния приведены в табличной форме в различных источниках (в частности, в учебниках Н. А. Цытовича по меха нике грунтов).. Используя эти таблицы, можно самую сложную форму нагрузки представить как комбинацию простейших эпюр, рассчитать в требуемой точке напряжения от каждой эпюры и,
137
Рис. 5.8. Изолинии напряжений для случая плоской задачи и эпюра вертикальных сжимающих напряжений по оси полосы эагружения
используя принцип суперпозиции, определить в этой точке суммар ное напряжение от полной нагрузки.
В некоторых случаях при анализе напряженного состояния основания оказывается удобнее пользоваться главными напряжени ями. Тогда значения главных напряжений в любой точке упру гого полупространства под действием полосовой равномерно рас пределенной нагрузки можно определить по формулам И. X. Мит чела:
=-(<*+sin а), |
(5.13) |
я |
|
где а — угол видимости, образованный лучами, выходящими из данной точки к краям загруженной полосы (рис. 5.7, б). Эта фор мула позволяет не только определить значения главных напряже ний, но и их ориентацию по отношению к осям x n z . Максимальное напряжение ахдействует по направлению биссектрисы угла видимо сти в данной точке, минимальное а3— в перпендикулярном ему направлении. На рис. 5.7, б для иллюстрации построены эллипсы напряжений, полуоси которых соответствуют значениям и напра влению главных напряжений.
138
0хс параметр m=z/6; при определении напряжения под центром прямоугольника <Тю параметр m=2zjb. Значения коэффициентов а приведены в табл. S.2. Здесь же дани значения коэффициента а для определения сжимающих напряжений под центром нагрузки, равно-
мерно распределенной по площади круга радиусом г= у/п/А , при чем m=2z/r.
Приведенные выражения позволяют определить сжимающие напряжения в основании не только под центром или углом пря моугольной площадки загружения, но и по вертикали, проходя щей через любую точку поверхности. Для этого применяется м е тод угловых точек. Здесь возможны три варианта решения (рис. 5.10).
Пусть вертикаль проходит через точку М, лежащую на контуре прямоугольника. Разделив этот прямоугольник на два так, чтобы точка М являлась угловой для каждого из них, можно представить напряжения аш как сумму угловых напряжений I и П прямоуголь-
<Тш=о1с+о?с- |
(5.17). |
Соответственно значения напряжения а[с и а[с определяются по
указанным выше правилам. Коэффициенты а7 и а77 находятся из табл. 5.2 по значениям безразмерных параметров /7/67, zjbj и /77/677, zjbn, где /7, Ь/, 1П, Ъп — размеры сторон соответствующих прямо угольников. При этом всегда принимается, что Ъ^1:
Если точка М лежит внутри контура прямоугольника, то его следует разделить на четыре части так, чтобы эта точка являлась
140