книги / Термодинамика влажностного состояния и твердения строительных материалов
..pdfПо мнению М. М. Сычева [245], основой кристаллизационного контакта является поверхностная химическая сшивка. Частицы в зоне контакта сближаются до расстояний, на которых становится возможным проявление поверхностных валентных полей. В зоне уже образовавшегося контакта пленка воды утончается, и в опре деленный момент времени происходит плавный переход контактов одного типа в другой — контакты на основе валентных ненасы щенных поверхностных связей, что сопровождается увеличением прочности контакта. Это согласуется с выводом П. А. Ребиндера и сотрудников [218, 222, 232—235] о развитии структуры твердею щего цементного камня в два этапа: в течение первого происхо дит формирование каркаса кристаллизационной структуры; на про тяжении второго новые контакты не образуются, а происходит только обрастание уже имеющегося каркаса. Математическое опи сание этих процессов предложил А. Ф. Полак [204—207].
В результате описанных явлений складывается кристаллиза ционная структура цементного камня, являющаяся основным носи телем его прочности. Возникновение кристаллизационного сростка обычно сопровождается деструктивными явлениями, вызванными нарушениями контактов срастания в процессе развития отдельных составляющих структуры, так как особенность процесса структурообразования состоит в кристаллизации новообразований, проте кающей при малом количестве воды и в ограниченном объеме [22, 85, 337]. При этом одни кристаллы препятствуют росту других, что приводит к возникновению в системе отрицательных напряже ний [41, 61, 117, 295]. Развитие внутренних напряжений неизбежно сопровождается замедлением нарастания прочности цементного* камня. В зависимости от скоростей структурообразования и де струкции, а также от количества жидкой и твердой фаз в данный момент в системе устанавливается соотношение между структуро образующими и деструктивными факторами [37, 171]. Если пре обладают внутренние напряжения, обусловленные деструктивными явлениями, то прочность системы понижается; в случае же пре валирования структурообразующих явлений прочность системы возрастает, т. е. твердение вяжущего определяется одновременным развитием и взаимодействием процессов гидратации и структуро образования.
И. Н. Ахвердов подчеркивает, что «нарастание прочности и гидратация цемента — два параллельно идущих процесса. Гидра тация обусловливает вяжущие свойства цемента и сама по себе не определяет роста прочности цементного камня во времени. Соб ственно твердение связано с качественными изменениями, проис ходящими в структуре цементного камня, т. е. с постепенным упрочнением (окаменением) новообразований при превращении ге леобразного вещества в поликристаллическое пористое тело» [8].
Из изложенного следует, что твердение вяжущих систем, со провождающееся химическими реакциями, обусловлено двумя1 процессами:
химическое связывание воды затворения вяжущим |
веществом |
с образованием нового продукта реакции — гидратообразование, |
|
которое само по себе не определяет роста прочности |
образующе |
гося камня во времени; образование и отвердевание субмикрокристаллического геля,
образование пространственной сетки (каркаса) структуры тверде ния и ее упрочнение — структурообразование, определяющее рост прочности образующегося камня во времени.
Эти процессы, тесно связанные друг с другом и оказывающие непосредственное влияние на формирование фазового состава и структуры бетона [157, 184, 186, 204, 314, 351], являются взаимодей ствующими. Поэтому закономерно предположить, что только при определенном соотношении их скоростей на определенных стадиях развития процесса твердения можно получить цементный камень с оптимальной структурой. Однако кинетический аспект структуро- •образования вяжущих веществ почти не изучен. Это, по мнению Г. Д. Диброва, объясняется тем, что физическая кинетика и тер модинамика необратимых процессов менее разработаны, чем фи зика равновесных состояний [94]. В настоящее время при изуче нии кинетического аспекта твердения вяжущих определяют такие характеристики, как прочность ![7, 171, 177—179], степень гидра
тации [26, 33—35, 39, 218, |
233, 235], контракция [12], усадка |
[102], скорость деформации |
[216, 292], модуль упругости при |
•сдвиге [84—86, 140—142], удельная поверхность новообразований [56], скорость прохождения ультразвука [93] и др. При этом четко не подразделяют, какая из исследуемых характеристик от ражает процесс гидратообразования, какая — структурообразования.
5.3. Современные представления о твердении систем высыхания
Типичным представителем вяжущей системы высыхания явля ется система «глина—вода», твердение которой обеспечивается ис парением воды [1, 227, 243]. Для изготовления кирпича, дренаж ных труб, керамических камней применяют легкоплавкие глины огнеупорностью ниже 1350°С. Они наиболее разнообразны по со ставу, имеют примеси песка, известняка, окислов железа, слюды, органических остатков и т. д. [60].
Глины состоят из различных окислов, химически и молекулярно (физически) связанной воды и органических примесей. В число окислов, составляющих глины, входят глинозем А120 3, крем незем Si02, окиси железа РегОз, кальция СаО, натрия №гО, маг ния MgO и калия К2 О. Глинозем оказывает наибольшее влияние на свойства керамических изделий и является важнейшей состав ной частью глины. С увеличением содержания глинозема растут пластичность и огнеупорность глины. Содержание кремнезема в
глине достигает 60—78%. Из глин, содержащих более 80—85% Si02 и менее 6—8% А120 3, керамические материалы получить невозможно. Помимо окиси железа в состав глин входят закись железа FeO, пирит FeS2 и другие соединения железа. От их со держания зависят цвет и температура спекания черепка, плотность которого растет с увеличением содержания закиси железа [60,77].
Все глинообразующие минералы являются водными алюмоси ликатами, для которых свойственно слоистое пакетное строение кристаллической решетки. Отдельные пакеты решетки образованы закономерно повторяющимися слоями из тетраэдрических групп с организующим катионом Si4+ и октаэдрических — с А13+ [227]. Основными алюмосиликатами, составляющими глину, являются каолинит (AS2H2), монтмориллонит (ASH-Hn), гидрослюда—ил- лит (A4S7H2-K2 0 -MgO), галлуазит (AS2H3), пирофиллит (AS4H3) и др. [1, 227, 243, 245]. Данные минералы образуют с водой плас тичный гидроалюмосиликатный субмикрокристаллической полидис персности гель. В результате испарения воды или ее капилляр ного отсоса система проходит состояние, когда количество жид кости недостаточно для поддержания твердой дисперсной фазы в дискретном состоянии. Происходит сближение и сцепление час тиц глинистых минералов с образованием пространственной сетки (каркаса). Однако в этом случае система все же не достигает плотности, при которой могут проявиться сильные взаимодейст вия, поэтому прочность таких систем высыхания невелика [243, 245]. Причина этого явления заключается в том, что у рассмат риваемой системы в процессе твердения не увеличивается удель ная поверхность твердой дисперсной фазы. В этом состоит основ ное отличие систем высыхания от вяжущих систем с химическимя реакциями, где при гидратации удельная поверхность и объем твердой фазы непрерывно увеличиваются до момента, когда про цесс укрупнения новообразований Начинает преобладать над про цессом их образования [53].
В работах П. А. Ребиндера, Н. Н. Серб-Сербиной и их сотруд ников показано, что пластические керамические массы и жесткие смеси являются коагуляционными структурами [221, 223, 238], образующимися в результате взаимодействия молекулярных сил сцепления между частицами. При коагуляционной структуре между частицами сохраняется весьма тонкая равновесная про слойка жидкой дисперсионной среды, толщина которой соответст вует минимуму свободной энергии системы.
Тонкие устойчивые прослойки жидкой среды в контактах коа гуляционного сцепления придают структурам характерные меха нические свойства: сравнительно низкую прочность, ползучесть (даже при самых низких напряжениях), структурную вязкость и выраженное упругое последействие. Высокоэластическое последей ствие в этих структурах связано с повышением степени ориента ции анизометричных частиц дисперсной фазы в направлении сдвига [303]. Степень ориентации постепенно возрастает с дефор
мацией. Полная тиксотропность коагуляционных структур, т. е. их способность самопроизвольно восстанавливаться после механи ческого разрушения, связана с наличием тонких прослоек воды, препятствующих сближению частиц и понижающих прочность в контакте. Кинетика тиксотропного восстановления прочности раз рушенной структуры обусловлена интенсивным броуновским дви жением частиц коллоидной фракции. В высококонцентрированных керамических массах прочность дисперсионной структуры может восстанавливаться после разрушения только в условиях пласти ческой деформации под напряжением, когда обеспечивается истин ный контакт по всей поверхности разрыва [195].
Прочность коагуляционных структур определяется числом кон тактов сцепления в единице объема, а при неизменном числе кон тактов — толщиной прослоек воды, т. е. толщиной диффузионной обкладки двойного слоя ионов. В предельном случае, когда вся физически связанная (удерживаемая межмолекулярными силами взаимодействия) вода удаляется при высушивании изделий перед обжигом, в них образуются непосредственные точечные контакты, в которых не остается прослоек воды. Эти контакты соответствуют площадкам в один или несколько атомов или в одну ячейку кри сталлической решетки. По сравнению с коагуляционными они об ладают более высокой прочностью. Кроме того, между ними оста ются открытые поры, что и является причиной обратимой потери прочности (например, размокание высушенной коагуляционной структуры из гидрофильных частиц в результате адсорбции влаги и ее конденсации из паров или засасывания влаги при смачивании водой). Адсорбционные слои воды — сильного поверхностно-актив ного вещества для гидрофильных поверхностей — мигрируют по внутренней поверхности к участкам атомных контактов.
|
|
|
Многочисленные |
исследования меха |
||
|
|
|
нических свойств структур водных дис |
|||
|
|
|
персий глин показали, что процессы раз |
|||
|
|
|
вития |
деформации |
во времени е= /(т) |
|
|
|
|
при постоянных напряжениях сдвига с |
|||
|
|
|
достаточной степенью точности описыва |
|||
|
|
|
ются уравнением последовательно соеди |
|||
|
|
|
ненных |
механических моделей Максвел |
||
|
|
|
ла—Шведова и Кельвина |
(рис. 36): |
||
|
п з |
^2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
--------- т, |
(5.1) |
|
|
|
|
|
Til |
|
|
Рис. |
36. Механическая |
мо |
е |
суммарная |
относительная де |
|
дель |
Максвелла—Шведо- |
|||||
|
ва—Кельвина. |
|
формация. Из уравнения |
(5.1) следует, |
что в дисперсиях глин при нагружении системы происходит одно временное развитие трех видов деформации:
упругой (быстрой эластической)
Р
(5.2)
г° ~ Ei '
замедленно-упругой (медленной эластической)
« -■ £ ['- “ p ( - v ) ] ; |
<5-з> |
пластической |
|
р _р |
(5.4) |
ei = ——— т, |
|
Л* |
|
различающихся между собой механизмом действия и длитель ностью развития.
Быстрая эластическая деформация, завершающаяся в течение долей секунды, является обратимой. Она соответствует повороту частиц вокруг коагуляционных контактов без скольжения, лишь с уменьшением углов между осями частиц, т. е. с увеличением степени ориентации для заданной деформации сдвига. Развитие медленной эластической деформации с периодом замедления по рядка 102—103 с вызывается не только поворотом частиц вокруг узлов контакта, но и перемещением этих узлов по поверхности одной из частиц в направлении сдвига.
Пластическая деформация необратима. Развитие ее определя ется переходом через условный статический предел текучести и представляет собой течение массы с одновременным разрушением, тиксотропным восстановлением структуры и сохранением равнове сия системы.
Реологические свойства являются функцией структуры мате риала [303]. П. А. Ребиндер показал, что деформативные свойства дисперсных систем, к которым относятся керамические массы с различным содержанием воды, являются проявлением особен ностей строения их структуры [52, 219, 224]. Реологические ме тоды исследования структуры нашли широкое применение при разработке теоретических основ процессов обработки и формова ния керамических масс, при изучении процессов спекания и де формации глинистых минералов при высоких температурах [25, 195—199]. Результаты изучения структурно-механических харак теристик нескольких искусственных глиняных смесей при темпера турах 20 и 50°С приведены в [134]. В [23] рассмотрена возмож ность использования дифференциального реологического уравне ния для решения задачи деформирования глиняного образца при одновременном изменении его влагосодержания. Эксперименталь ные исследования проведены при комнатной температуре. В [203] изучалось влияние ССБ на реологические свойства системы
7 - 7 9 7
глина—вода при различных влагосодержании и температуре. Влияние температуры установлено для одного параметра — пла стической прочности образца.
Таким образом, процесс твердения системы глина—вода явля ется результатом структурообразования, обусловленного межмолекулярным взаимодействием воды с глинистыми минералами. Однако структурообразование системы глина—вода, за исключе нием стадии пластического формования изделий, во всех интерва лах возможных состояний — от глинистоводной суспензии до ти пичного капиллярно-пористого тела— еще не изучено. Такое иссле дование должно стать основой разработки научно обоснованной технологии сушки керамических изделий, ибо, как показал Г. Д. Диоров, изменение прочности, релаксация напряжений, пол зучесть, усадка, набухание, т. е. изменение напряженно-деформиро ванного состояния во времени, имеют единую физико-химическую* сущность — увеличение или уменьшение числа химических и меж молекулярных связей в единице объема [94].
5.4. Пористость — основная структурная характеристика вяжущих систем
Если строго следовать определению структуры как пространст венной сетки (каркаса) и процесса структурообразования как фор мирования и развития этой пространственной сетки (каркаса) (см.. 5.2), то придем к заключению, что основной структурной характе ристикой цементного камня (да и других строительных материа лов) следует считать пористость, а степень развития порового пространства — основной кинетической характеристикой струк турообразования.
Определяющим фактором, оказывающим влияние на строение*
порового пространства цементного камня, является |
отношение |
В/Ц: с увеличением В/Ц пористость возрастает [17, |
18, 78—80, |
и др.]. Сростом пористости снижается прочность цементного камня и, следовательно, бетона, свойства которого в первую очередь, определяются свойствами цементного камня и его концентрацией [17].
Развитие пористости цементного камня изучали многие иссле дователи [52, 124, 131—133, 183, 250, 253, 293 и др.], однако наи более полно и обстоятельно этот вопрос раскрыт в работах Г. И. Горчакова [78—80], А. Е. Шейкина [295, 296], С. А. Миро нова [178], Т. С. Пауэрса и Т. Л. Браунъярда [201, 349]. Эти ис следователи исходят из одних и тех же физических представлений1 о том, что пористость определяется разностью между количеством неиспаряющейся (химически связанной) воды и начальным влагосодержанием системы, т. е. максимальным количеством испаря емой воды.
Значительный вклад в изучение пористости цементного камня
внесли О. П. Мчедлов-Петросян [183], |
Р. Ф. |
Фельдман [254], |
Л. Э. Коупленд и Дж. Дж. Вербек [52, |
131, |
132], Р. Кондо и |
-М. Даймон [129], Ю. М. Бутт и В. М. Колбасов [39], В. С. Фа деева [253], Ю. В. Чеховской и Л. Е. Берлин [293]. В процессе развития исследований совершенствовалась классификация пор по радиусам и по генетическому признаку. В целом классификации пор по радиусам мало отличаются друг от друга [80]. С точки зрения коллоидной химии [58] и физико-химической механики [158], предпочтительнее других представляется классификация 'С. А. Миронова, соответствующая классификации дисперсной фазы в дисперсных системах по ее крупности [178]:
ультрамикропоры (поры геля) радиусом до 0,01 мкм; микропоры (контракционные и микрокапиллярные) радиусом
0,01—0,1 мкм; макропоры (переходные и более крупные капилляры) радиу
сом от 0,1 до 1 мкм; крупные поры радиусом более 1 мкм.
По генетическому признаку поры классифицируют на капил лярные, контракционные и гелевые [78—81, 349]. Термин «капил лярные», заимствованный из работы Т. С. Пауэрса и Т. Л. Браунъярда [349], является неудачным, ибо гелевые и контракцион ные поры также могут быть капиллярными, и, как известно, затвердевший цементный камень является капиллярно-пористым те лом [80, 178, 295], хотя в нем могут отсутствовать поры, которые обозначают приведенным выше термином. На наш взгляд, вместо этого термина лучше использовать предложенный В. С. Фадеевой термин «зарастающие поры», более точно соответствующий суще ству процесса и самой генетике порообразования, поскольку поры iB процессе твердения цемента заполняются (зарастают) новооб разованиями — гидратами, составляющими гель [253].
Рассмотрим методику определения пористости цементного камня в процессе твердения цемента по Г. И. Горчакову [78, 79]. Обозначим количество химически связанной («неиспаряемой») воды в долях от массы цемента их. Вода, связанная межмолеку лярными силами (физическая связь), испаряется при сушке («ис
паряемая») и определяет объем и качество пор. Общий |
полный |
объем пор равен объему физически связанной воды: |
|
Я0бщ=В—0,84 ихЦ, |
(5.5) |
где В — объем воды затворения; Ц — масса цемента; ихЦ — масса химически связанной воды; 0,84 ихЦ — объем химически •связанной воды (средняя плотность связанной воды в цементном
камне 1,18, удельный объем 0,84). В наших обозначениях |
|
В = и М - \у |
(5.6) |
где ип — начальное влагосодержание цементного теста; |
1 — |
начальный удельный объем воды. |
|
7* |
|
Общую пористость представляют в зависимости от степени: гидратообразования или, что то же самое, от степени завершенности химической реакции Тогда, имея в виду, что £ = 4 их [349],.
/7общ= В -0,21£Д , |
(5.7> |
или |
(5.8> |
Побщ= В/Ц—0,21£. |
|
С учетом (5.6) из (5.5) и (5.8) соответственно получим |
|
Побщ=2И{иц—0,84 Ux)\ |
(5.9) |
/7общ=Д(ын-0,21£). |
(5.10) |
По генетическому признаку общую пористость цементного камня делят на три группы: зарастающую Я ь контракционную Яг и гелевую Я3. Поры геля представляют собой промежутки между его частицами, имеющими размер <0,01 мкм; они заполнены адсорбционно связанной водой, переходящей в лед при очень низ ких температурах (около —78°С, или 195 К). Эти поры не ухуд шают морозостойкость бетона и непроницаемы для воды. Объем пор геля определяют исходя из предпосылки, что гель удержи вает около 25% воды в пересчете на массу гидратированного*
цемента |
С учетом того что объем адсорбированнойв геле воды |
|
0,8, получаем [87] |
|
|
|
Я3=0,2£Я. |
(5.11) |
«Лишняя» вода, не уместившаяся в порах геля, располагается между агрегатами частиц геля и образует зарастающие поры, ко торые в процессе твердения цемента заполняются новообразова ниями, составляющими гель [253]. Зарастающие поры (>0,1 мкм) при значительном объеме пронизывают цементный камень. Бетон имеет низкую морозостойкость, большую проницаемость, плохо со противляется химической коррозии, не защищает арматуру от коррозии. Величину зарастающей пористости находят с учетом того, что гель связывает химически и адсорбционно примерно оди наковые количества воды (по 25% от массы цемента), т. е. коли чество «лишней» воды, образующей зарастающие поры,
tfi = B -0 ,5 i# . |
(5.12) |
Контракционные поры, образующиеся вследствие явления контрак ции и занимающие промежуточное положение между порами геля и зарастающими порами, определяют из условия, что при гидра тации 1 т цемента образуется 0,09 м3 контракционных пор, откуда
Л2= 0Д В Д . |
(5.13) |
В процессе твердения цемента зарастающая пористость уменьша ется, контракционная и гелевая — увеличиваются, а результиру
ющая общая пористость уменьшается, асимптотически прибли жаясь к некоторому пределу, достигаемому при завершении про цесса структурообразования в системе.
При полной гидратации цемент связывает 25—28% воды от своей массы и, следовательно, приближается к идеальному строе нию цементного камня (и бетона) с минимальным объемом за растающих пор.
Необходимо отметить, что приведенные формулы для вычисле
ния пористости применимы только для |
бетона |
слитного строения |
|
с коэффициентом |
уплотнения, близким |
к 1 |"81]. При коэффици |
|
енте уплотнения |
< 1 необходим учет |
объема |
вовлеченного воз |
духа. Полученные соотношения позволили разработать ряд прак тических вопросов (увеличения долговечности бетона, уменьшения химической коррозии, оптимизации В/Ц формовочных смесей [78—81]), однако исходя из структуры полученных формул о по ристости, т. е. о структуре цементного камня, предлагается судить по степени гидратации (степени завершенности химической реак ции), что противоречит выводу о том, что структуру твердения определяет не гидратация, а структурообразование (см. 5.3). По этому учет степени гидратации (степени завершенности химиче ской реакции) при определении пористости следует рассматривать исключительно как способ нахождения количества испаряемой влаги в условиях строгого соблюдения балансового уравнения массы воды (т. е. как частный случай).
Для вяжущих систем высыхания, когда в процессе твердения гидратообразование отсутствует, пористость можно определить только по количеству (объему) испаряемой воды (с учетом изме нения объема системы вследствие усадки). То же относится и к системам смешанного типа на стадии завершения химических реак ций. Таким образом, универсальные для всех вяжущих систем соотношения для определения пористости (как структурной ха рактеристики) должны содержать только количество (объем) ис паряемой (физически связанной) воды. Зависимость испаряемой воды от количества химически связанной воды в закрытых систе мах вяжущих с химическими реакциями следует рассматривать как доказательство взаимодействия процессов гидратообразования и структурообразования в вяжущих системах.
С точки зрения кинетики процесса структурообразования наи больший интерес представляет развитие порового пространства во времени, для чего (по аналогии с таким понятием, как степень завершенности химической реакции) целесообразно ввести понятие завершенности структурообразования, производная которой по времени представляет собой скорость рассматриваемого процесса. Эта величина должна быть универсальной для всех видов вяжу щих систем и фиксировать степень завершенности процесса струк турообразования в данный момент, при данных потенциале оводнения и температуре, т. е. при фиксированных термодинамических параметрах состояния системы. Кроме того, эта величина должна
войти в качестве термодинамической координаты в соотношение для работы структурообразования и, следовательно, во все термо динамические уравнения, описывающие явления структурообразо вания в вяжущих системах и взаимодействие этих явлений с яв лениями гидратообразования.
5.5. Основная задача решения проблемы твердения вяжущих систем
Выше мы убедились, что в основе твердения вяжущих систем лежит процесс структурообразования. В системах с химическими реакциями одновременно протекают два взаимосвязанных про цесса: гидратообразование и структурообразование. Описание ки нетики и раскрытие их взаимодействия термодинамическими мето дами явится основной задачей нашего последующего исследова ния. Решение этой задачи потребует разработки специального раздела термодинамики необратимых процессов — о скоростях (скалярных потоках) гидрато- и структурообразования, взаимо действии этих скоростей и учета появляющихся перекрестных эф фектов. Отсутствие такого раздела в современной термодинамике необратимых процессов лишает возможности ее практического при менения в самой большой области, которая в этом остро нужда ется, — в технологии строительных материалов. Именно в этой области накоплен огромный фактический и экспериментальный материал, установлены многочисленные интересные факты и явле ния, наиболее полное обобщение которых, на наш взгляд, может быть осуществлено только на основе термодинамики необратимых процессов.
Нам придется по-новому рассмотреть также вопрос о процес сах переноса в структурообразующих системах, являющийся ос новой технологии сушки строительных материалов. Фундаментом нашей попытки решить поставленную задачу послужат: современ ная термодинамика необратимых процессов, рассмотренная в пер вой части книги термодинамика равновесного влажностного со стояния капиллярно-пористых материалов и вывод о необходи мости введения новой термодинамической координаты — степени завершенности структурообразования.