книги / Термодинамика влажностного состояния и твердения строительных материалов
..pdfмолекулами воды и тела (у Льюиса — между молекулами раство ренного вещества и растворителя).
На основании изложенного можем заключить, что разрабаты ваемая теория влажностного состояния является развитием и мо дификацией (применительно к влажному телу) термодинамиче ской теории активности реального газа Льюиса. В обеих теориях активность является характеристикой межмолекулярного взаимо действия. Однако наряду с физической общностью эти теории имеют и некоторые существенные различия. Льюис вводит коэф фициент активности как отношение летучести (исправленного дав ления) и летучести в некотором стандартном состоянии согласно соотношению (1.77).
Во влажных телах активность оводнения представляет собой отношение изменения энергии распределения молекул воды в поле межмолекулярных сил оводнения к изменению энергии распреде ления (потенциалу оводнения) равновесного пара. Если равновес ный пар не считать идеальной системой и определять потенциал
оводнения по теории |
Льюиса |
из (1.80), то |
активность оводнения |
с активностью пара |
(по Льюису), согласно |
(2.31), связана соот |
|
ношением |
|
|
|
|
^ |
АЕ |
(2.53) |
|
й |
RT In Яье |
|
|
|
Следовательно, связь между обеими активностями осуществляется только через изменение энергии распределения.
Основным отличием разрабатываемой теории от теории актив ности реального газа Льюиса является то, что активность оводне ния вычисляется непосредственно по опытным данным измерения массы (влагосодержания). С учетом рассмотренных элементов теории влажностного состояния и ее основных соотношений можем заключить, что
1) активностью поля межмолекулярных сил оводнения является отношение энергии распределения в конденсированной фазе к энергии распределения в равновесной ей парообразной фазе:
|
а |
АЕ |
(2.54) |
|
А£п |
||
|
|
|
|
(это соотношение следует непосредственно из |
(2.30)); |
||
2) |
потенциалом оводнения в системе |
со взаимодействующими |
частицами является соотношение изменения энергии распределе ния и соответствующей активности
Д£| _ |
ЛЕ2 _ |
АЕ, |
(2.55) |
|
а, ~ |
а2 |
йп |
||
|
Это следствие и соотношение (2.55) вытекают непосредственно из (2.31);
3) потенциал оводнения связан с потенциалом влажности ["34— 36] соотношением
0Э=1ОО (ц,мг ФБ ) т |
/ О ф Б 0 |
\ |
(2.56) |
(ИмгФБ)293 |
Р \ RT |
/ |
’ |
или
(Цмг ФБ )293
(2.57)
(^мг ФБ ) Т
полученным подстановкой в (2.33) уравнения В. Н. Богословского
0 э — |
и ФБ |
• 100, |
(2.58) |
|
(^мг ФБ )29: |
||||
|
|
|
||
при помощи которого экспериментальный потенциал |
влажности |
0э можно рассчитать по влагосодержанию эталонного тела иэ и максимальному гигроскопическому влагосодержанию данного тела.
АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ
3.1. Гигротермическая область
3.1.1. Зависимость равновесного влагосодерж ания строительных материалов от тем пературы
Гигротермической |
называют |
область, в |
которой Pw = 0; |
|
P D = P S \ ф = Ф ^ 1; 6 ^ 0 ; |
и ^ и мг. |
|
капиллярно-пористого ма |
|
Для определения влагосодержания |
||||
териала при любой температуре |
(если |
задано |
относительное дав |
ление равновесного пара воды и соответствующее ему значение активности оводнения) необходимо установить имг при этой же температуре. Изучение экспериментальных изотерм различных •строительных материалов [191] показывает, что при постоянном ф значение равновесного влагосодержания, в том числе и имг, уменьшается с увеличением температуры. Это явление можно объяснить тем, что с повышением температуры происходит умень шение электростатических сил {32]*.
Из рис. 3, 4 видно, что при постоянном ф равновесное влаго содержание с увеличением температуры уменьшается по линейной
зависимости** Это дает основание записать |
следующее эмпири |
ческое уравнение: |
|
(и)*= (uoU- (ат)*(Т-273), |
(3.1) |
где (и)ф — равновесное влагосодержание при постоянном ф и температуре Т\ (и0)ч> — то же при 273 К; (аг)ч> — температур ный коэффициент равновесного влагосодержания при постоянном ф.
Для максимального гигроскопического влагосодержания на ос нове (3.1) запишем
|
имг= и 0 — ат(Т—273), |
(3.2) |
||
* Иногда при |
ф= const с |
увеличением |
температуры влагосодержание |
повыша |
ется (уголь |
различных |
марок) [191]. |
Такое явление может быть объяснено |
происходящей под воздействием температуры активированной сорбцией, при водящей к изменению свойств материалов.
-** В [261] построено 109 аналогичных графиков по 4260 экспериментальным значениям влагосодержания в интервале от 233 до 313 К.
U,кг/кг
Рис. 3. Изобары гигротермического равновесия шлакобетона (уо= 1400 кг/м3).
Рис. |
4. |
Изобары |
гигротермического |
равновесия |
глиняного |
кирпича |
|
|
|
(у0= 1700 кг/м3). |
|
|
где и0 — максимальное гигроскопическое влагосодержание при 273 К; ат — температурный коэффициент максимального гигро скопического влагосодержания.
Полученные значения и0 и ат для типичных капиллярно-порис тых материалов приведены в табл. 1.
Т А Б Л И Ц А Т
ХАРАКТЕРИСТИКА ВЛАЖНОСТНОГО СОСТОЯНИЯ НЕКОТОРЫХ НОРМАЛЬНО УВЛАЖНЯЮЩИХСЯ ТИПИЧНЫХ КАПИЛЛЯРНО ПОРИСТЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ
Vo. |
Но. |
|
k |
У |
^к рэ» |
К |
а г -103, |
к г /м 3 |
к г /к г |
|
г р а д * 1 |
||||
|
|
|
|
|
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
б |
6 |
|
7 |
ГАЗОБЕТОН
300 |
0,209 |
1 |
8,511 |
|
647 |
0,558 |
400 |
0,212 |
1 |
8,511 |
— |
647 |
0,567 |
600 |
0,217 |
1 |
8,511 |
— |
647 |
0,580 |
800 |
0,224 |
1 |
|
647 |
0,599 |
|
8,511 |
— |
|||||
1000 |
0,228 |
1 |
8,511 |
— |
647 |
0,61 |
|
|
ГИПС, |
ГИПСОВЫЕ ИЗДЕЛИЯ |
523 |
|
|
1000 |
0,0052 |
1,03 |
3,428 |
— |
0,0238 |
|
1200 |
0,0074 |
0,955 |
3,428 |
0,04 |
523 |
0,0238- |
1400 |
0,0082 |
0,871 |
3,31 |
0,096 |
523 |
0,025 |
1400 |
0,0054 |
0,933 |
ИЗВЕСТНЯК |
0,055 |
538 |
|
3,80 |
0,0225 |
|||||
1500 |
0,0063 |
0,944 |
3,65 |
0,042 |
538 |
0,0262' |
1600 |
0,00742 |
0,933 |
3,63 |
0,057 |
538 |
0,026 |
1700 |
0,0082 |
0,881 |
3,67 |
0,097 |
538 |
0,030 |
1800 |
0,00917 |
0,851 |
3,67 |
0,124 |
538 |
0,0362 |
1900 |
0,0101 |
0,813 |
3,86 |
0,165 |
538 |
0,0362 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
400 |
0,0564 |
1 |
КЕРАМЗИТ0БЕТ0Н |
647 |
0,151 |
||
4,79 |
___ |
||||||
600 |
0,0650 |
1 |
4,79 |
— |
647 |
0,174 |
|
700 |
0,0686 |
1 |
4,79 |
— |
647 |
0,183 |
|
800 |
0,074 |
1 |
4,79 |
647 |
0,198 |
||
— |
|||||||
1000 |
0,0328 |
1 |
4,79 |
— |
647 |
0,222 |
|
1200 |
0,0918 |
1 |
4,79 |
— |
647 |
0,245 |
|
1400 |
0,100 |
1 |
4,79 |
— |
647 |
0,267 |
|
1100 |
0,0039 |
К И Р П И Ч л е г к и й г л и н я н ы й |
438 |
0,025 |
|||
1,932 |
2,844 |
____ |
|||||
1200 |
0,0042 |
1,862 |
3,055 |
— |
438 |
0,027 |
|
1300 |
0,0043 |
1,758 |
2,951 |
— |
438 |
0,0278 |
|
|
|
К И Р П И Ч п о р и с т ы й г л и н я н ы й |
|
|
|||
1400 |
0,0046 |
1,57 |
3,177 |
— |
438 |
0,0288 |
|
1500 |
0,005 |
1,58 |
3,126 |
— |
438 |
0,0319 |
|
1600 |
0,0056 |
к и р п и ч г л и н я н ы й К Р А С Н Ы Й |
438 |
0,035 |
|||
1,49 |
3,436 |
___ |
|||||
1700 |
0,0061 |
1.41 |
3,565 |
— |
438 |
0,0368 |
|
1800 |
0,0067 |
1,32 |
3,837 |
— |
438 |
0,0395 |
|
1900 |
0,0071 |
1,358 |
3,565 |
— |
438 |
0,042 |
|
|
|
К И Р П И Ч Т Р Е П Е Л Ь Н Ы И |
|
|
|||
600 |
0,042 |
0,776 |
3,715 |
0,190 |
594 |
0,15 |
|
800 |
0,0425 |
0,719 |
3,92 |
0,246 |
594 |
0,126 |
|
900 |
0,0422 |
0,690 |
3,77 |
0,28 |
594 |
0,146 |
|
1000 |
0,0425 |
0,664 |
4,01 |
0,292 |
594 |
0,134 |
|
|
|
|
К И Р П И Ч С А М А Н Н Ы Й |
|
|
||
1100 |
0,0455 |
0,650 |
3,96 |
0,31 |
647 |
0,1216 |
|
1200 |
0,0467 |
0,629 |
3,99 |
0,334 |
647 |
0,1247 |
|
1300 |
0,047 |
0,609 |
4,07 |
0,36 |
647 |
0,1257 |
|
1400 |
0,0475 |
0,595 |
3,98 |
0,373 |
647 |
0,127 |
|
1500 |
0,049 |
0,56 |
4,335 |
0,39 |
647 |
0,131 |
|
|
|
|
П Е М З О Б Е Т О Н |
|
|
|
|
1000 |
0,0355 |
0,700 |
3,55 |
0,255 |
647 |
0,0949 |
|
1100 |
0,0367 |
0,716 |
3,76 |
0,265 |
647 |
0,0988 |
|
1200 |
0,0372 |
0,665 |
3,8 |
0,295 |
647 |
0,0994 |
|
1300 |
0,0391 |
0,646 |
3,39 |
0,315 |
647 |
0,1045 |
|
300 |
|
П Е Н О Б Е Т О Н Т Е Р М О И З О Л Я Ц И О Н Н Ы Й |
|
|
|||
0,0912 |
0,576 |
3,59 |
0,2 |
594 |
0,377 |
||
400 |
0,08 |
0,74 |
3,6 |
0,235 |
594 |
0,265 |
|
500 |
0,074 |
0,724 |
3,63 |
0,245 |
594 |
0,227 |
|
600 |
0,0719 |
0,7 |
3,715 |
0,275 |
594 |
0,181 |
|
700 |
0,069 |
0,68 |
3,369 |
0,304 |
594 |
0,212 |
|
|
|
П Е Н О Б Е Т О Н К О Н С Т Р У К Т И В Н Ы Й |
|
|
|||
800 |
0,069 |
0,66 |
3,631 |
0,33 |
594 |
0,212 |
|
900 |
0,0695 |
0,64 |
3,811 |
0,343 |
594 |
0,218 |
|
1000 |
0,0705 |
0,62 |
3,873 |
0,35 |
594 |
0,216 |
П Р О Д О Л Ж Е Н ИЕ Т А Б Л И Ц Ы 1
I |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
|
|
|||||
|
|
П Е Н О С И Л И К А Л Ь Ц И Т Т Е Р М О И З О Л Я Ц И О Н Н Ы М |
0,238 |
||||
500 |
|
0,074 |
0,724 |
3,63 |
0,253 |
594 |
|
600 |
|
0,072 |
0,7 |
3,631 |
0,285 |
594 |
0,238 |
700 |
|
0,07 |
0,681 |
3,69 |
0,3 |
594 |
0,222 |
|
|
П Е Н О С И Л И К А Л Ь Ц И Т К О Н С Т Р У К Т И В Н Ы Й |
0,211 |
||||
800 |
|
0,0688 |
0,661 |
3,75 |
0,345 |
594 |
|
900 |
|
0,0694 |
0,64 |
3,664 |
0,345 |
594 |
0,200 |
1000 |
|
0,07 |
0,617 |
3,89 |
0,36 |
594 |
0,216 |
|
|
П Е Н О С И Л И К А Т т е р м о и з о л я ц и о н н ы й |
|
||||
500 |
|
0,044 |
0,776 |
3,76 |
0,195 |
594 |
0,141 |
600 |
|
0,043 |
0,76 |
3,83 |
0,205 |
594 |
0,144 |
|
|
|
П Е Н О С И Л И К А Т К О Н С Т Р У К Т И В Н Ы М |
|
0,149 |
||
700 |
|
0,0429 |
0,748 |
3,85 |
0,215 |
594 |
|
800 |
|
0,0427 |
0,72 |
3,7 |
0,255 |
594 |
0,1325 |
900 |
|
0,0432 |
0,7 |
3,86 |
0,265 |
594 |
0,1325 |
|
|
|
|
П Е С Ч А Н И К |
|
533 |
0,0419 |
1600 |
|
0,0103 |
0,811 |
3,89 |
0,156 |
||
1700 |
|
0,0121 |
0,8 |
3,79 |
0,165 |
563 |
0,0437 |
1800 |
|
0,0131 |
0,871 |
3,89 |
0,105 |
563 |
0,0478 |
1900 |
|
0,0148 |
0,78 |
3,78 |
0,183 |
563 |
0,0512 |
2000 |
|
0,0158 |
0,759 |
3,47 |
0,223 |
593 |
0,0525 |
2100 |
|
0,0173 |
0,75 |
3,47 |
0,234 |
593 |
0,0563 |
|
|
|
С И Л И К А Т - О Р Г А Н И К |
|
0,258 |
||
300 |
|
0,1375 |
0,72 |
5,28 |
0,2 |
710 |
|
400 |
|
0,152 |
0,7 |
5,56 |
0,325 |
710 |
0,207 |
500 |
|
0,175 |
0,685 |
5,58 |
0,221 |
710 |
0,400 |
600 |
|
0,205 |
0,67 |
5,81 |
0,228 |
710 |
0,5 |
|
|
|
Т Р Е П Е Л , И З Д Е Л И Я |
594 |
0,187 |
||
400 |
|
0,0475 |
0,824 |
3,73 |
0,15 |
||
500 |
|
0,044 |
0,794 |
3,85 |
0,17 |
594 |
0,15 |
|
|
|
|
Т УФ А Р Т И К С К И М |
|
0,0195 |
|
900 |
|
0,0043 |
1,04 |
3,77 |
— |
515 |
|
1000 |
|
0,005 |
1,01 |
3,68 |
— |
515 |
0,0212 |
1100 |
|
0,0062 |
0,977 |
3,63 |
0,015 |
515 |
0,0273 |
1200 |
|
0,0071 |
0,944 |
3,47 |
0,045 |
515 |
0,031 |
1300 |
|
0,0083 |
0,902 |
3,72 |
0,080 |
515 |
0,0343 |
|
|
|
Ц Е М Е Н Т Н Ы М К А М Е Н Ь * |
647 |
0,418 |
||
1850 |
|
0,155 |
1,0 |
4,677 |
— |
||
2100 |
|
0,131 |
0,684 |
6,24 |
0,21 |
647 |
0,354 |
|
|
|
Ц Е М Е Н Т Н Ы М Р А С Т В О Р ** |
647 |
0,201 |
||
2300 |
|
0,0745 |
1,0 |
4,416 |
— |
||
2300 |
|
0,0501 |
1,0 |
4,416 |
— |
647 |
0,135 |
2100 |
|
0,0373 |
1,0 |
7,656 |
— |
647 |
0,1005 |
* В/Ц соответственно 0,35 и 0,25. |
|
|
|
||||
** Ц:П |
соответственно |
1:1; 1:2; |
1:3. |
|
|
|
О К О Н Ч А Н И Е Т А Б Л И Ц Ы Г
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
1 |
6 |
7 |
|
0,0493 |
ШЛАК ГРАНУЛИРОВАННЫЙ |
|
|
|
||
300 |
0,863 |
3,664 |
0,113 |
|
543 |
0,187 |
|
400 |
0,0435 |
0,841 |
3,55 |
0,14 |
|
543 |
0,162 |
|
|
|
ШЛАК ДОМЕННЫЙ |
|
|
|
|
500 |
0,04 |
0,818 |
3,565 |
0,16 |
|
543 |
0,137 |
600 |
0,0395 |
0,793 |
3,7 |
0,177 |
|
543 |
0,135 |
700 |
0,0384 |
0,773 |
3,48 |
0,206 |
|
543 |
0,134 |
|
|
|
ШЛАК КОТЕЛЬНЫЙ |
|
|
|
|
725 |
0,0386 |
0,766 |
3,6 |
0,208 |
|
567 |
0,132' |
800 |
0,039 |
0,748 |
3,66 |
0,226 |
|
588 |
0,122 |
900 |
0,0396 |
0,726 |
3,54 |
0,255 |
|
603 |
0,12 |
1000 |
0,0401 |
0,71 |
3,62 |
0,27 |
|
603 |
0,126 |
|
|
ШЛАКОВЫЙ РАСТВОР |
|
|
|
||
700 |
0,0335 |
0,766 |
3,945 |
0,196 |
|
593 |
0,125 |
800 |
0,0338 |
0,748 |
3,70 |
0,22 |
|
593 |
0,1175- |
900 |
0,0348 |
0,726 |
3,88 |
0,234 |
|
593 |
0,109 |
|
|
|
ШЛАКОБЕТОН |
|
|
|
|
1400 |
0,04 |
0,667 |
3,516 |
0,32 |
|
647 |
0,1069' |
1500 |
0,0409 |
0,64 |
3,75 |
0,335 |
|
647 |
0,1101 |
1600 |
0,0431 |
0,617 |
3,802 |
0,36 |
|
647 |
0,1159 |
1700 |
0,0441 |
0,592 |
3,981 |
0,385 |
|
647 |
0,1186. |
|
|
|
ШЛАКОПЕМЗОБЕТОН |
|
|
|
|
|
|
|
Состав |
18 |
|
|
|
1260 |
0,0781 |
0,847 |
7,762 |
— |
|
647 |
— |
|
ШЛАК0ПЕМ30БЕТ0Н НА КОМПЛЕКСНОМ ВЯЖУЩЕМ, 3:2 |
|
|||||
1780 |
0,1285 |
0,729 |
7,852 |
— |
|
647 |
— |
|
|
|
Состав 20 |
|
|
|
|
1250 |
0,0706 |
0,883 |
9,057 |
— |
|
647 |
— |
|
|
|
Состав 21 |
|
|
|
|
1330 |
0,0924 |
0,76 |
7,57 |
— |
|
647 |
— |
|
|
|
Состав 25 |
|
|
|
|
1430 |
0,069 |
0,881 |
10,23 |
— |
|
647 |
— |
|
|
|
Состав 26 |
|
|
|
|
1290 |
0,0683 |
0,862 |
7,621 |
— |
|
647 |
— |
|
|
|
Состав 21 |
|
|
|
|
1280 |
0,0742 |
0,625 |
11,89 |
— |
|
647 |
— |
А— 797
Установив, что равновесное влагосодержание при i|)= const с увеличением температуры уменьшается по линейному закону, вы ясним, при какой температуре оно станет равным нулю, т. е. необ ходимо определить критическую температуру оводнения. Очевидно, что оводнение невозможно при температуре, при которой пар нельзя сжижить, какое бы давление к нему ни прикладывалось, и когда невозможен фазовый переход от пара к жидкости. Такой является температура, превышающая Гкрэ для данного вещества; для воды Гкр = 647 К. Следовательно, когда 7,> 7 ,КР = 647 К, может происходить только адсорбция водяного газа и само поня тие относительного давления ф теряет смысл. Ввиду этого можно предположить, что изобары u = f(T ) при if = const должны пересе каться на оси абсцисс в точке, которой соответствует 71кр = 647 К.
Экспериментальные |
исследования, |
проведенные автором и |
Е. Л. Высочанским, |
подтверждают |
высказанное предположение. |
На рис. 5, 6 представлены опытные значения равновесного влагосодержания для цементного камня и цементного раствора, экстра поляция полученных линейных зависимостей дает точку пересече ния на оси абсцисс при 647 К.
В процессе исследований эксикаторы с образцами термостатировали при заданной температуре и выдерживали до установле ния влажностного равновесия. Затем температуру поднимали на
|
|
|
|
|
Рис. 5. Изобары гигро- |
||
|
|
|
|
|
термического |
равновесия |
|
|
|
|
|
|
цементного камня, приго |
||
|
|
|
|
|
товленного из |
магнито |
|
|
|
|
|
|
горского шлакопортланд- |
||
|
|
|
|
|
цемента |
(В/Ц = 0,35) при |
|
273 |
373 |
473 |
573 |
G47 7 |
гЬ==0,3 |
(1); 0,7 (2); 0,9 |
|
(3) и 1,0 (4). |
|
|
|
|
|
Рис. 6. |
Изобары сорбции |
||
|
|
|
|
|
цементного |
раствора, |
||
|
|
|
|
|
приготовленного из |
маг |
||
|
|
|
|
|
нитогорского |
шлакопорт- |
||
|
|
|
|
|
ландцемента |
и Вольского |
||
01___ I |
I |
I |
I----- |
------ |
песка |
(Ц:П=1:1) |
при |
|
4> = 0,5 |
(1); |
0,7 (2); |
1,0 |
|||||
273 |
373 |
|
473 |
573 |
647Т,К |
( 3 ) . |
|
и, |
\ |
— |
|
! |
|
к г/кг |
|
||||
0,25 |
- - - |
\ |
L_ _ |
||
|
\ |
! |
|
||
0,20 |
|
V |
! |
|
|
0,15 |
|
! у |
i |
|
|
г |
п>I |
т |
|||
0,10 |
I |
||||
|
4;-t2-I |
I |
|||
0,05 |
|
||||
|
|
32!К |
|||
|
|
|
|
275 293 3(3 333 Т.К
Рис. 7. Изобары гигротермического равновесия вспученного вермикулита Потанинского месторождения (фр. 5—10 мм) при ф= 0,6 (1)\ 0,7 (2); 0,9 (3);
1,0 (4). |
|
Рис. 8. Изобары гигротермического равновесия |
фильтровальной бумаги пргг |
ф = 0,30 (1); 0,50 (2); 0,70 (3); 0,90 |
(4)\ 0,95 (5); 1,0 (6). |
ступень выше. Для получения o|) = const при повышении темпера туры изменяли концентрацию серной кислоты (см. приложение 2).
Установленную закономерность подтверждают материалы экс перимента [191], однако для некоторых материалов экстраполя
ция |
по опытным данным, полученным при |
температурах |
ниже' |
||
373 |
К, дает ГКрэ<7,Кр. |
К |
таким материалам |
относятся вспучен |
|
ный |
вермикулит (рис. |
7) |
и фильтровальная бумага (рис. 8), |
изо |
бара которой линейна в интервале температур от 293 до 333 К,. 7крэ= 420 К. То же значение Гкрэ для фильтровальной бумаги получено по опытным данным [191]. Наблюдаемому явлению, при котором 7,Крэ=Ткр, пока затруднительно дать обоснованное* объяснение. Можно лишь предположить, что это явление связано» со структурными особенностями исследуемых материалов, претер певающих изменения при нагреве выше значений температуры, после достижения которых зависимость и от Т становится нели нейной. Как видно из рис 8, для фильтровальной бумаги зави симость и от Т становится нелинейной при температурах, превы шающих 333 К.
Таким образом, для исследованных материалов в определен
ном интервале температур Т\< Тг< . . . < Т п |
|
|
||
(— \ |
= ( — ) |
= . . = (— |
) |
(3.3) |
\ ^ мг / Г, |
\ ^ МГ )т 2 |
\ ЫмТ |
! Т п |
|
Соотношение (3.3) доказывает независимость активности оводнения (см. 2.3) и положение А. В. Лыкова о независимости экспери ментального потенциала массопереноса от температуры [162,. 164].
Подставив в |
уравнения (2.44), (2.49), (2.70), (2.71) |
выраже |
|
ние (3.1), получим следующие термические уравнения*: |
|
||
|
и = Оо - ат (Г—273) ] ехР ( ^ |
(3.4) |
|
|
и = [uo—ат (Т—273) ]г|)а. |
(3.5) |
|
|
3.1.2. Классиф икация |
м атериалов |
|
по |
изм енению активности |
оводнения |
|
Затвердевший цементный камень, строительные растворы и бетоны в материаловедении принято называть капиллярно-порис тыми телами [81, 178]. Соприкасаясь с водой, эти материалы впи тывают влагу [81]. Такими же свойствами обладают обожженная •строительная керамика, гипсовые изделия, искусственные и при родные пористые каменные материалы (термин «капиллярно-по ристое тело» принадлежит А. В. Лыкову [162, 168]). Все влажные материалы в зависимости от их основных коллоидно-физических свойств А. В. Лыков подразделяет на три вида [166].
1. Типичные коллоидные тела (эластичные гели), которые при потере влаги значительно изменяют свои размеры (сжимаются), но сохраняют при этом эластичные свойства (желатин, агар—агар, прессованное мучное тесто и т. д.).
2.Капиллярно-пористые тела (хрупкие гели), которые при по тере влаги становятся хрупкими, мало сжимаются и могут быть превращены в порошок (обожженные керамические массы, квар цевый песок, древесный уголь и т. д.).
3.Капиллярно-пористые коллоидные тела, обладающие свойст вами первых двух видов. Стенки их капилляров эластичны и при поглощении влаги набухают. К этому виду относится большинство материалов, подвергаемых сушке (торф, древесина, картон, ткань, уголь, зерно, кожа, глина, грунт и т. д.).
Приведенная классификация весьма условна, |
поскольку она |
|
не связана с единой характеристикой |
(физической |
величиной), по |
изменению которой можно судить о |
принадлежности материала |
к тому или иному из указанных видов тела. Тем не менее в этой классификации имеется рациональное зерно, заключающееся в том, что коллоидно-физические свойства материалов проявляются при их взаимодействии с водой и что именно по этому взаимодей ствию следует классифицировать материалы.
*Если известны температура и относительное давление водяного пара внутри помещения и в окружающей среде, то, применяя (3.4), (3.5), можно про
извести приближенное вычисление влагосодержання наружной стеновой конст рукции. Такой расчет зимнего эксплуатационного влагосодержання стеновых панелей из шлакопемзобетона [68, 70] показал удовлетворительную сходи мость с результатами натурных наблюдений [69].