книги / Термодинамика влажностного состояния и твердения строительных материалов
..pdfПоэтому, в отличие от градиента экспериментального потенциала V 0Э, градиент V 0 не является изотермическим.
При замене V р* на V 0 в системе уравнений (8.87), (8 .8 8 ) по лучаем систему феноменологических уравнений:
1м5 = |
—W V 0- SQ*XmQV Т |
(8.99) |
Is = |
—50*Ят0V 0- Ks'V Т , |
(8.100) |
где Хтв и S0 * отличаются от Хщ и s* в исходной системе уравнений (8.87), (8 .8 8 ), что обусловлено отличием V р* от V 0.
Для систем, в которых не происходит структурообразование, и, следовательно, справедливо (8.98),
V0 = |
дв |
TVu+ ^ |
VT. |
да |
Подставим (4.4) и (4.11) в (8.101). Тогда
V 0 = — V и - SuVT.
Cm
Подставив (8.102) в систему (8.99), (8.100), получим
IMs= —— V «+U eA 5HV T - s e*XmeVT ;
Cm
\s= —5е* — Vu+Se*ASuXme V T -X sV T ;
Cm
IMS= — — V u-Xme(se*-A Su) V T ;
Cm
ls= - s e* — Vu+(se*ASukm-Xs) V T ,
Cm
ИЛИ
IMS= —OmYo V U — amy0Cm (Se*—ASU) VT,
Is— —50*flmV0 V W-|- (O-myoCmSe*ASи ^.s) V T
Обозначим
6 = cm(se*—ASu).
Согласно (4.12),
ASuCm--6H*
(8. 101)
(8.102)
(8.103)
(8.104)
(8.105)
(8.106)
(8.107)
(8.108)
(8.109)
( 8. 110)
В соответствии с общепринятой терминологией, 6 — термоградиент ный коэффициент, отнесенный к разности влагосодержаний [162— 167, 181, 192, 193]. С учетом (8.110) перепишем (8.109) в виде
6 ^ c mSfl*-f-6u- |
(8.111) |
13 — 797
Подставив (8.109) и (8.111) в (8.107) и (8.108), получим*
1м5 = —ЯтуоVи— |
V Т ; |
(8. 112) |
IS = —SQ*CLmy0 V U— (&тУо$и$в* ^s) V 7\ |
(8.113) |
Эквивалентность (8.112) и (8.99) в изотермических условиях экспериментально проверена автором [259] для материалов с не изменной структурой. Так как (8.101) справедливо только для си стем, в которых отсутствуют процессы структурообразования, то применимость (8.112), (8.113) ограничивается именно такими си стемами.
8.5. Энтропия переноса
Пусть два капиллярно-пористых материала А и Б обладают различными теплофизическими свойствами (параметрами равно весного состояния, массопроводностями, теплопроводностями и т. д.). Вырежем из этих материалов две одинаковые призмы и приведем их в контактное соприкосновение. Полученную состав ную призму (рис. 86) надежно изолируем от возможного массообмена с внешней средой в направлениях х, у, z и теплообмена — в направлениях у и z. Предварительно выдержав эту составную призму в изотермических условиях до установления влажностного равновесия между материалами А и Б, создадим в направлении оси х тепловой поток и до тех пор, пока не установится постоян ство распределения температуры и потенциалов оводнения в ис
следуемых материалах |
в направлении оси х> будем поддерживать |
на верхнем основании |
призмы температуру 7m= const, на ниж |
нем — 7\z= const. Так |
как составная призма представляет собой |
закрытую систему (ввиду наличия надежной влагоизоляции), то в установившемся состоянии поток массы в направлении оси х
будет равен |
нулю (1м = 0 ). Тогда |
значение SQ* может быть опре |
|
делено из (8.99): |
|
|
|
|
|
|
(8.114) |
Допустим, |
что KqA > k q Б . В таком случае, |
как показано на |
|
рис. 86, две |
различные изотермы |
(7’i= const |
и T2 = const) могут |
быть нанесены на вертикальное сечение исследуемой составной призмы. По линии этих изотерм поток массы определяем из урав
нения (8.99), которое для изотермических условий |
(при V ^ = 0 ) |
принимает вид |
|
IjVT— — X m Q V 0. |
(8.115) |
Уравнение (8.112) является математической формой выражения закона термовлагопроводности (эффект Лыкова), открытого А. В. Лыковым.
Так как в условиях установившегося равновесия между ма териалами А и Б поток массы по линии изотермы 1лг=0, то из (8.115) получим V 0=O . Таким образом, для исследуемых мате риалов в точках, имеющих одну и ту же температуру, потенциалы оводнения равны, т. е.
0/1,—0£, |
при |
Та, = Т б |
0А, —0Д, |
при |
(8.116) |
ТЛ1— ТБг. |
Согласно (8.114), величину se* для материалов А и Б опре деляем из выражений:
М М |
• |
( A0i |
(8.117) |
|
S0 A ~ - ( Д7Т]1лг=0: |
SM |
~ - { АТБе / I „ =0 |
||
|
||||
Следовательно, |
|
|
|
|
S°£ ~ |
( 0^ ' i - ^ ) , M=o (8-П7а) |
Рис. 86. К определению зависимости энтропии переноса от свойств материалов.
Рис. 87. Схема устройства для |
определения энтропии переноса: |
1 |
— цилиндр, |
|
2 — исследуемый материал; 3 |
— |
цилиндрик из фильтровальной |
бумаги (или |
|
потенциалометр); 4 — термопара; |
5 — игольчатые электроды; |
6 |
— торцевая |
|
|
влагоизоляция. |
|
|
Рис. 88. Зависимость 0 от Г для различных материалов: 1 — трепел; 2 — вермикулит вспученный (фр. 0,6 мм); 3 — опилки; 4 — смесь опилки : верми кулит : трепел = 1:1:1 (по объему).
13*
Согласно (8.116), 0л,—QAi =0£, —0д2. Следовательно,
= s bo » |
(8.118) |
откуда приходим к выводу, что энтропия переноса se* не зависит от свойств капиллярно-пористого тела.
Для подтверждения этого вывода был поставлен следующий эксперимент
[264, 285]. В цилиндр из оргстекла диаметром 35 |
мм на расстоянии |
20 мм |
|||||||
друг от |
друга |
устанавливали |
термопары и |
потенциалометры* |
(цилиндрики |
||||
из фильтровальной бумаги длиной .8 мм |
и'диаметром 3 |
мм). В трех'сечениях |
|||||||
цилиндра были |
установлены игольчатые |
электроды |
(рис.- 87). Затем |
три ци |
|||||
линдра |
заполняли различными |
материалами |
(древесные |
опилки, |
вспученный |
вермикулит, желтый трепел и смесь из вспученного вермикулита, опилок и жел того трепела), предварительно выдержанными до установления влажностного равновесия в одном и том же эксикаторе с ф = 0,7 при 293 К. Следовательно, в момент заполнения цилиндров исследуемые материалы имели одинаковый*- по тенциал оводнення 0 = —0,862-103 Дж/моль. После заполнения торцы цилинд ров изолировали резиновыми прокладками. Затем цилиндры помещали .в спе циальную установку между нагревательными и. охладительными элементами, в которых при помощи термостатов создавалась и поддерживалась постоянная температура. Пространство между кожухом установки заполнялось сухим вспу ченным вермикулитом (Хд = 0,058 Вт/м-град). Опыт продолжался в течение 15 сут, через 8 сут после начала опыта по высоте цилиндров устанавливалось постоянное влагосодержание, о чем свидетельствовало электросопротивление в
контрольных сечениях. Периодически в процессе опыта |
измеряли температуру |
по высоте цилиндров. |
|
После извлечения цилиндров из установки вынимали |
потенциалометры (ци |
линдрики из фильтровальной бумаги), влагосодержание.-которых определяли весовым способом. По значению влагосодержания фильтровальной бумаги и температуры определяли потенциал оводнения в заданных сечениях. Исследо вания осуществлены при помощи фильтровальной бумаги № 1 '(см. табл. 3), для которой зависимость и от 0 приведена в приложении 3. Эксперимент по сути идентичен опыту на «неизотермической разрезной колонке» В. Н. Бого словского, собранной из пластин материала и пакетов фильтровальной бумаги.
На основании результатов опытов построен график зависи мости 0 от Г для исследованных материалов (рис. 88). Как видно
из |
рисунка, для всех исследованных материалов |
получена |
одна |
и |
та же зависимость 0 от Т. Следовательно, при одинаковых 0 |
||
и |
Т значения 5е*, определяемые из выражения |
(8.114), для |
всех |
исследованных материалов имеют одно и то же значение. Таким образом, экспериментально подтвержден аналитический вывод о том, что 5е* не зависит от свойств капиллярно-пористых материа лов.
*При проведении подобных исследований, если в материале не содержатся жидкие электролиты, концентрация которых изменяется во времени, может быть использован потенциалометр сопротивления [272].
При определении зависимости Se* от 0 и Г применяли описан ные выше цилиндры (длина 130 мм). Для экспериментов исполь зовали желтый трепел, гипсовый камень, гипсобетон, вспученный вермикулит, опилки и др. На рис. 89 приведены характерные кри вые распределения температур и потенциалов оводнения по вы
соте цилиндров; на рис. 90 — зависимости S Q * о т |
0 при различных |
Т, полученные при обработке результатов измерения 0 и Г в семи, |
|
цилиндрах, заполненных трепелом с различным |
начальным влаго- |
держанием (J/I = 0,0267; ы2 = 0,0351; ц3 = |
0,0537; и4 = 0,0708; иъ = |
= 0,232; ^6= 0,35; и7 = 0,60 кг/кг). Ввиду |
того что S Q * не зависит |
от свойств материалов, кривые, приведенные на рис. 90, являются универсальными для всех капиллярно-пористых тел. Как показано на рис. 90, с увеличением температуры SQ* уменьшается и обра щается в нуль при значениях потенциалов оводнения — 7,3*103 и 0,2-103 Дж/моль, достигая максимума при 0= —4,6-103 Дж/моль.
Для различных материалов одинаковым значениям потенциа лов оводнения соответствует различное влагосодержание. В дан ном случае SQ* обращается в нуль и может иметь отрицательные значения при весьма малом влагосодержании; se* также обраща ется в нуль, если влагосодержание близко к максимальному насы щению.
Значения se* впервые были приведены в работе [296]. По тра диции, сложившейся в теории массопереноса, энтропия переноса -?е* в [296] названа термоградиентным коэффициентом, отнесен ным к разности потенциалов.
Рис89. Зависимость 0 и 7 от х для различных начальных потенциалов овод нения: 1 — трепел; 2 — вспученный вермикулит (фр. 0,6 мм).
Рис. 90. Зависимость SQ * о т ’ 0 для капиллярно-пористых |
материалов при 7 = 298 |
(1); 303 (2)\ 313 (3)i 323 (4)\ 333 К |
(5). |
ЗНАЧЕНИЯ ЭНТРОПИИ ПЕРЕНОСА se*-10"2 (Дж/моль-град) ОТ ПОТЕНЦИАЛА ОВОДНЕНИЯ
|
0 .2 |
0,1 5 |
0.1 |
0 ,0 5 |
0 |
- 0 ,0 5 |
- 0 .0 1 |
- 0 , 1 5 |
- 0 . 2 ) |
- 0 . 3 |
- 0 . 5 |
- 1 |
273 |
0,0250 |
1,000 |
3,50 |
8,00 |
11,00 |
13,00 |
15,00 |
16,00 |
18,00 |
20,00 |
25,00 |
38,00 |
283 |
0,0050 |
0,200 |
0,70 |
1,60 |
2,20 |
2,60 |
3,00 |
3,30 |
3,60 |
4,00 |
5,00 |
7,00 |
293 |
0,0027 |
0,108 |
0,38 |
0,87 |
1,19 |
1,40 |
1,62 |
1,78 |
1,95 |
2,16 |
2,70 |
4,10 |
298 |
0,0023 |
0,91 |
0,32 |
0,73 |
1,00 |
1,18 |
1,36 |
1,50 |
1,64 |
1,82 |
2,30 |
3,50 |
303 |
0,0019 |
0,077 |
0,27 |
0,62 |
0,85 |
1,00 |
1,15 |
1,27 |
1,38 |
1,54 |
1,92 |
2,90 |
313 |
0,0015 |
0,071 |
0,20 |
0,48 |
0,64 |
0,76 |
0,88 |
0,98 |
1,05 |
1,18 |
1,47 |
2,25 |
323 |
0,0011 |
0,047 |
0,16 |
0,38 |
0,52 |
0,61 |
0,70 |
0,78 |
0,85 |
0,94 |
1,18 |
1,79 |
333 |
0,00099 |
0,040 |
0,14 |
0,32 |
0,43 |
0,52 |
0,59 |
0,65 |
0,71 |
0,80 |
0,99 |
1,50 |
343 |
0,00085 |
0,034 |
0,12 |
0,27 |
0,38 |
0,44 |
0,51 |
0,56 |
0,62 |
0,68 |
0,85 |
1,30 |
353 |
0,00075 |
0,030 |
0,11 |
0,24 |
0,33 |
0,39 |
0,45 |
0,50 |
0,54 |
0,60 |
0,75 |
1,09 |
363 |
0,00067 |
0,027 |
0,098 |
0,21 |
0,29 |
0,35 |
0,40 |
0,44 |
0,48 |
0,53 |
0,67 |
1,00 |
373 |
0,0006 |
0,024 |
0,085 |
0,19 |
0,27 |
0,31 |
0,36 |
0,40 |
0,43 |
0,48 |
0,60 |
0,92 |
Особое значение энтропии переноса для решения практических задач обусловило проведение дополнительных экспериментальных исследований с целью уточнения значений энтропии переноса и расширения их температурного интервала (табл. 16). Поскольку энтропия переноса не зависит от свойств материала, а является функцией 0 и Г, то (8.96) может быть переписано в виде
1м= —Яте( V 0-5е* V T ) = - lm e V 0*, |
(8.119) |
V 0*= V 0 - 5 0* V7\ |
(8.120) |
Уравнение (8.120) показывает, что может быть построена обоб щенная шкала такого потенциала 0*, одним лишь градиентом ко торого будет описываться неизотермический поток. Следовательно, получено аналитическое обоснование обобщенной эксперименталь ной шкалы потенциала влажности и одночленного уравнения для определения неизотермического потока, впервые предложенного В. Н. Богословским [30, 31]:
IM = xV 09, |
(8.121) |
где х — влагопроводность по В. Н. Богословскому. Как отмеча лось, опыт, поставленный при определении s©*, и опыт, по резуль татам которого В. Н. Богословским построена шкала обобщенного потенциала влажности, идентичны. Поэтому полученный результат закономерен.
Одночленное уравнение для расчета влажностного режима име ет несомненные преимущества перед двучленным. Поэтому в слу чае расчетов влажностного режима по шкале потенциала оводне-
КАПИЛЛЯРНО-ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ В ЗАВИСИМОСТИ И ТЕМПЕРАТУРЫ
|
|
|
|
|
0*1О_3, Д ж /м о л ь - г р а д |
|
|
|
|
|
||
- 1 . 5 |
- 2 . 0 |
- 2 1 5 |
- 3 . 0 |
- 3 . 5 |
- 4 . 0 |
- 4 . 5 |
- 6 . 0 |
- 5 . 5 |
- 6 . 0 |
- 6 . 5 |
- 7 . 0 |
-7.3 |
49,00 |
61,00 |
74,00 |
85,00 |
96,00 |
106,00 |
111,00 108,00 |
98,00 |
76,00 |
61,00 |
22,00 |
0 |
|
9,80 |
12,20| |
14,80 |
17,00 |
19,20 |
21,30 |
22,30 |
21,70 |
19,70 |
15,30 |
11,20 |
4,42 |
0 |
5,30 |
6,60| |
8,00 |
9,20 |
10,40 |
11,50 |
12,10 |
11,70 |
10,70 |
8,30 |
6,10 |
2,40 |
0 |
4,50 |
5,60| |
6,70 |
7,70 |
8,80 |
9,70 |
10,10 |
9,90 |
9,00 |
7,00 |
5,10 |
2,00 |
0 |
3,80 |
4,70' |
5,70 |
6,50 |
7,40 |
8,20 |
8,60 |
8,30 |
7,60 |
5,90 |
4,30 |
1,70 |
0 |
2,90 |
3,60' |
4,35 |
5,00 |
5,65 |
6,25 |
6,55 |
6,40 |
5,80 |
4,50 |
3,30 |
1,30 |
0 |
2,30 |
2,90| |
3,50 |
4,00 |
4,50 |
5,00V |
5,27 |
5,10 |
4,60 |
3,60 |
2,60 |
1,04 |
0 |
1,94 |
2,40 |
2,90 |
3,40 |
3,80 |
4,20 |
4,40 |
3,30 |
3,90 |
3,00 |
2,20 |
0,87 |
0 |
1,67 |
2,10• |
2,50 |
2,90 |
3,30 |
3,60 |
3,80 |
3,70 |
3,40 |
2,60 |
1,90 |
0,76 |
0 |
1,47 |
1,84 |
2,20 |
2,60 |
2,90 |
3,20 |
3,40 |
3,30 |
3,00 |
2,30 |
1,70 |
0,67 |
0 |
1,30 |
1,63 |
1,97 |
2,27 |
2,60 |
2,80 |
3,00 |
2,90 |
2,60 |
2,00 |
1,50 |
0,59 |
0 |
1,18 |
1,47 |
1,80 |
2,00 |
2,30 |
2,60 |
2,70 |
2,60 |
2,40 |
1,85 |
1,35 |
0,53 |
0 |
ния предварительно, на основании табл. 16, может быть состав лена шкала обобщенного потенциала 0*.
Из (8.111) следует, что для определения термоградиентного коэффициента б необходимо знать значения энтропии переноса SQ*, удельной изотермической массоемкости ст и изопотенциального температурного коэффициента удельного влагосодержания би. Значения ст и би, являющиеся функциями активности оводнения при любых заданных 0 и Т (или ф и Г), могут быть вычислены на основании известных для данного капиллярно-пористого тела характеристик влажностного состояния (см. гл. 4). Поскольку энтропия переноса S Q * не зависит от свойств материала (ее зна чения приведены в табл. 16), то нет необходимости в эксперимен тальном определении термоградиентного коэффициента. Это су щественно облегчает получение информации, используемой в прак тических расчетах. На рис. 91 приведена характерная зависимость термоградиентного коэффициента от влагосодержания. Как видно, при малом влагосодержании б может
иметь отрицательные |
значения. Макси |
8 ю* |
мум б соответствует |
максимальному гиг- |
град1 |
|
Рис. 91. Зависимость термоградиентного коэффици ента желтого трепела от влагосодержания при Т =313 К (по Н. П. Злобиной).
роскопическому влагосодержанию имг. При влагосодержании, пре вышающем максимальное гигроскопическое, б уменьшается, до стигая нулевого значения в области, приближающейся к макси мальному насыщению материала. (Подробное объяснение харак тера изменения термоградиентного коэффициента в зависимости от влагосодержания приведено в трудах А. В. Лыкова {162, 164].)
Т А Б Л И Ц А 17
НЕКОТОРЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕРМОИЗОЛЯЦИОННОГО ПЕНОБЕТОНА
|
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ 0 |
(у0 = 500 кг/м3, 7=313 |
К) |
|
||||
ею-3. |
|
« m - W . |
ASи, |
- 6 ц-10’, |
V-io-3. |
|
<6-10% |
|
|
Д ж |
Д ж |
|
|||||
Д ж /м о л ь |
к т /к г |
г р а д - ' |
г р а д - ' |
г р а д - 1 |
||||
м о л ь /Д Ь к |
м о л ь - г р а д |
м о л ь - г р а д |
||||||
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||
0,1 |
0,073 |
0,915 |
2,775 |
0,0254 |
0,0020 |
0,183 |
0,208 |
|
0 |
0,0065 |
0,750 |
3,20 |
0,0240 |
0,0640 |
0 480 |
0,504 |
|
-0 ,5 |
0,0414 |
0,270 |
5 15 |
0 0139 |
0,147 |
0УШ |
0,411 |
|
—1,0 |
0,0302 |
0,152 |
8,50 |
0,0129 |
0,225 |
0,342 |
0,354 |
|
—1,5 |
0,0246 |
0,093 |
12,00 |
0,0111 |
0,290 |
0,269 |
0,280 |
В табл. 17 приведены значения термодинамических характерис тик влажного тела, определяющих значение термоградиентного коэффициента, и значения термоградиентного коэффициента, вычисленные из полученных соотношений по данным табл. I (значения s0* взяты из табл. 16). Из табл. 17 видим, что значения AS u и 8и соответственно более чем на порядок ниже значений s0* и cms0*, вследствие чего при определении термогра диентного коэффициента изменением энтропии оводнения можно пренебречь. Так как величина ст обратно пропорциональна тем пературе, a s0* с ростом температуры уменьшается, то и термо градиентный коэффициент б с ростом температуры уменьшается, что согласуется с данными экспериментальных исследований [162, 164]. Максимум б отмечается при и = и У1Т (6 = 0), что также под тверждается экспериментальными исследованиями Г162, 164].
Изложенное показывает, что термоградиентный коэффициент является функцией активности оводнения и может быть рассчитан по полученным соотношениям на основании табличных значений характеристик влажностного состояния строительных материалов.
Зависимость термоградиентного коэффициента от активности оводнения не дает возможности для структурообразующих систем вычислять значения б на основании табличных значений характе ристик влажностного состояния строительных материалов. В этом случае необходимо получить экспериментальные кривые изменения активности оводнения по координате и в зависимости от 0, и, Т На основании этих данных может быть вычислен термоградиент ный коэффициент, который, как и активность оводнения, будет функцией координаты.
8.6. Экспериментальное исследование массопереноса при неравномерном структурообразовании
При сушке изделий значительной толщины процесс структурообразования протекает таким образом, что активность оводнения и характеристики влажностного состояния зависят не только от времени, но и от координаты сечения изделия. В 'таком случае можно говорить о неравномерном структурообразовании (явление установлено при сушке гипсовых и гипсобетонных пластин [264, 277, 278]). Для сопоставления полученных закономерностей в ка честве материала, при сушке которого не происходит структурообразование, выбран трепел (синий).
Из полуводного гипса (CaSO4-0,5 Н20) приготавливали гипсовое тесто, из которого формовали пластины толщиной 80 мм. Такие же пластины формовали
из гипсобетона (гипс: шлаковый |
песок: древесные опилки=1 1,56:0,244 по |
массе) и увлажненного трепела (в |
специальной форме). Начальное влагосодер- |
жание гипса 0,56 кг/кг, трепела — 0,28 кг/кг. При изготовлении образцов устанавливали термопары и потенциалометры — цилиндрики из фильтровальной бумаги (№ 6; см. табл. 3) длиной 8 и диаметром 3 мм. Предварительно по тенциалометры заворачивали в фильтровальную бумагу для предохранения от прилипания к ним частиц исследуемых материалов. Потенциалометры и термо пары устанавливали в гипсовые и гипсобетонные пластины в центральном се чении на глубину 5 и 15 мм от поверхности изделия. В процессе конвективной сушки (через 1 ч после изготовления пластин) при температурах 298, 303, 313, 323 и 333 К непрерывно измеряли температуру изделий на указанной глубине. Через каждые 10—15 мин из пластин при помощи специального приспособле ния высверливали цилиндр диаметром 30 мм. Из него извлекали потенциалометры и отбирали пробы материала из сечений, в которых находились потенциало метры. С последних снимали защитные оболочки. В стеклянных бюксах весо вым способом определяли влагосодержан'ие потенциалометров и проб материа лов. Таким образом были получены значения влагосодержания исследуемых материалов в различных сечениях изделий и равновесного (изопотенциалмюго) влагосодержания фильтровальной бумаги.
На рис. 92 приведены значения влагосодержания для исследу емых материалов им и фильтровальной бумаги UQ в центральном сечении изделий (на глубине 40 мм) на глубине 5 мм от поверх ности. Как видно, соотношение между им и ив в указанных сече ниях не зависит от температуры.
Из гипса и гипсобетона с различными водотвердыми отношениями в за крытых формах были изготовлены образцы размером 20X20X20 и 10Х10Х Ю мм. В процессе изготовления в них были встроены потенциалометры. Образцы выдерживали в закрытой системе при различных температурах до установле ния влажностного равновесия между исследуемым материалом и потенциаломет-
ром. |
Затем |
определяли |
влагосодержание |
потенциалометров |
(фильтровальной бу |
маги) |
«б и |
изучаемого |
материала мм. |
Оказалось, что зависимость между uw |
|
и ио |
описывается теми |
же кривыми, |
которые получены |
для центральных |
с) |
6) |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
• |
|
и м » к г /к Г |
|
|
|
|
|
|
|
4 s„ — sS |
||
|
|
|
|
||
|
|
i |
* |
И |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
А*—Г |
|
■—!----- ---------- |
О 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
Ug , кг/кг
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
92. |
Зависим ость |
им от |
иб |
для цент |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ральных и поверхностны х сечений плит |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
толщ иной |
8 см: а — гипс; б — гипсо |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бетон; в — трепел. |
|
|
|
|||||
|
LJrGZj___ ____I |
|
____1— |
1 — п о в е р х н о с т н ы е с л о и , 2 — ц е н т р а л ь н ы е |
|||||||||||||||||
|
|
с л о и п р и |
7 = 2 9 8 (а); |
303 ( б ) ; |
313 |
( в ) ; |
323 |
( г ) ; |
|||||||||||||
|
О |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
|
|
|
|
|
333 |
К |
(д) . |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Ug ,кг/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сечений |
при |
суш ке |
пластин. |
Кривые, |
отраж аю щ ие |
зависим ость |
им |
от |
|||||||||||||
Ыб |
для |
поверхностны х |
слоев |
пластин, |
получены |
|
такж е |
при суш ке |
образцов- |
||||||||||||
толщ иной |
10— 20 мм. У |
последних все |
грани, |
кроме одной |
(на |
глубине |
5 |
мм |
|||||||||||||
от |
которой |
зал ож ен |
потенциалом етр), |
влагоизолированы . С ледовательно, |
закры |
||||||||||||||||
тая |
система |
м оделирует |
центральны е |
слои изделий, |
подвергаем ы х суш ке, |
а |
от |
||||||||||||||
крытая |
— |
поверхностны е |
[2 8 ]. Это |
позволяет |
в |
дальнейш их |
исследованиях |
||||||||||||||
перейти |
к |
моделированию |
центральны х |
и поверхностны х |
слоев |
и |
разработать- |
||||||||||||||
способ |
определения |
влияния |
неравномерного |
структурообразования |
при |
суш к е |
|||||||||||||||
м атериала |
на |
изменение |
потенциала оводнения |
[278]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
293 |
313 |
333 |
353 |
373 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т.к |
|
трепел. |
1 |
— |
гипсобетон; |
2 |
— |
гипс; |
3 |
|
1—3 — п о в е р х н о с т н ы е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с л о и ; |
l ' —З' — |
ц е н т р а л ь н ы е . |
|
|
|
|
|||
Рис. 94. Зависим ость и мт от |
Т: 1,1' |
— |
гипсобетон; |
2,2' |
— |
гипс. |
|
а — п о в е р х н о с т н ы е с л о и ; б — ц е н т р а л ь н ы е .