книги / Термодинамика влажностного состояния и твердения строительных материалов
..pdfа) |
5) |
Рис. 95. Зависимость \ g a от -ф: а — гипс;
б— гипсобетон; в — трепел. 1 — поверх ностные слои; 2 — центральные.
а)
|
|
|
_____ il_____ L |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
- в |
- . |
3 |
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
у * * |
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I-------- |
|
|
|
|
|
|
|
||
I |
|
|
|
i |
UM,кг/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Jk_______ iI |
___ Ii |
___ l1 |
___ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
0,08 |
0,16 |
0,24 |
0,32 |
0,40 |
0,48 |
|
|
|
|
|
|
|
||
Рис. 96. |
Зависим ость l g a от -ф: а |
— |
гипс; б — гипсобетон; 1 — |
поверхностны е |
|||||||||||
|
|
|
|
|
слои; |
2 |
— |
центральные. |
|
|
|
|
|
||
а) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I a |
|
|
|
|
Ла |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
r* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
■ N |
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
мГ" О |
T U "" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
. |
U,Kr>'кг |
О |
|
0,08 |
0,16 |
0,24 |
0,32 |
U,кг/кг |
|
----- ----- I |
0,32 |
L__ |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,08 |
0,16 |
0,24 |
0,40 |
|
||
Рис. 97. Зависимость активности оводнения а от и: а — гипс |
б — |
гипсобе |
|||||||||||||
|
|
тон. 1 — |
a n = h (и ) ; |
2 |
— |
а п = / 2 (Ч ); |
3 — |
Д а = / 3(Ч). |
|
|
|
По влагосодержанию потенциалометров определяли значения потенциалов
оводнения |
при различных |
величинах влагосодержания |
исследуемого материала |
||||
и разных |
температурах. |
По этим данным строили зависимости |
н= /(0) |
для |
|||
исследуемых материалов (рис. 93). |
|
|
|
||||
На основании данных, приведенных на рис. 93, определим значения актив |
|||||||
ности |
оводнения гипса |
и |
гипсобетона. Значения имг для этих |
материалов |
|||
(рис. |
94) |
определены |
с |
учетом м = /(0). Зависимости |
\ga = F(ty) |
для |
цент |
ральных и поверхностных слоев гипсовых и гипсобетонных изделий, а также трепела (рис. 95) свидетельствуют о том, что в процессе сушки, после дости жения равновесным паром значений г|)= 0,6, чему соответствует завершение об разования типичной капиллярно-пористой структуры (см. гл. 7), активность оводнения центральных слоев ац и поверхностных ап принимает те же значе ния, что и при насыщении в контакте с водяным паром предварительно высу
шенных материалов. |
На рис. 96 приведены кривые 1g a a и |
I |
характерные |
для процесса сушки |
гипса и гипсобетона, на рис. 97 — зависимости ап, ац и |
||
Аа = ап — ап>от влагосодержания рассматриваемых материалов |
в процессе сушки. |
Из приведенных экспериментальных данных следует, что при сушке гипса и гипсобетона uKT=f\(x) и a = f 2(x) при «=const и r= const, т. е. при неравномерном структурообразовании в се чении изделия, вместо (8.98) необходимо записать
|
Q— F(u, |
Т, а, мМг). |
(8. 122) |
Тогда в |
неизотермических |
условиях, принимая, |
что uMr=fi(x) и |
a = f 2(x) |
— функции непрерывные, |
|
Подставляя (8.123) в (8.99), для неизотермических условий при неравномерном структурообразовании в сечении изделий полу чаем
В изотермических условиях V Т=0. Поэтому
Если допустить, что V tt= 0 , то из (8.125) получим уравнение для потока массы, вызываемого неравномерным структурообразованием в сечении изделий:
1М(71) = : — К т в |
V fl+ |
(8.126) |
Следовательно, неравномерное структурообразование капил лярно-пористых материалов вызывает дополнительный поток массы, пропорциональный градиентам активности оводнения и максимального гигроскопического влагосодержания при постоян ных влагосодержании и температуре в сечении изделия. По скольку при постоянной температуре поток массы может быть вызван только градиентом потенциала оводнения, то можно запи сать:
V U M г — ( V 0) и, T t |
(8.127) |
где (V0)«, т — градиент потенциала оводнения при постоянных влагосодержании материала и температуре, обусловленный нали чием градиентов V a n V «Mг в сечении изделия при его неравно мерном структурообразовании. Подставляя (8.127) в (8.126), по лучаем
1м(л)= — %тъ (V 0) и, т- |
(8.128) |
Попытаемся определить |V 0 )U, T д л я исследованных гипсовых и гипсобетонных пластин. На основании зависимостей, которые отражает рис. 92, можем установить, что
(Д0)м,т = 0ц- 0 п. |
(8.129) |
а) |
|
а) |
Рис. |
99. |
Зависимость |
|
(V 0)UfT |
от и: а — гипс; |
|
|
б — гипсобетон. 7=303 (1), |
||
|
|
323 К (2). |
Связь (|Д0) и, т и и, установленную для пластин из гипса и гип
собетона, отражает рис. 98. Если допустить, |
что (V 0 )M, г нахо |
дится в линейной зависимости от координаты |
(а это подтвержда |
ется экспериментальными данными для гипса |
и гипсобетона), то |
- ( V0)„. г = (Дв)ц-Г , |
(8.130) |
О* |
|
где 6* — расстояние между поверхностным и центральным слоями
изделия (в |
наших опытах 6*= 0,003 м). С |
учетом |
значений |
||
(V0)«, т, рассчитанных для пластин из гипса |
и гипсобетона при |
||||
различном |
влагосодержании, |
построены |
зависимости |
(рис. 99), |
|
свидетельствующие о том, что |
(V 0)W|r< O |
при |
и > и с и |
(А0),*,т< |
|
< 0 при и<С.ис. |
|
|
|
|
Таким образом, до образования типичной капиллярно-пористой структуры неравномерное структурообразование гипса и гипсобе тона в процессе сушки пластин из этих материалов при и > и с вы зывает дополнительный приток влаги от центральных слоев к по верхностным, а при и<.ис — от поверхностных к центральным. Принимая во внимание (6.58), приходим к заключению, что опи санные результаты являются прямым экспериментальным под тверждением системы феноменологических уравнений (8.27), (8.2§) и (8.29). Проведенные исследования показали, что в структурооб разующих системах процессы переноса зависят от степени завер шенности структурообразованищ
8.7. О возрастании энтропии при существенном отклонении системы от термодинамического равновесия
Необратимые процессы, протекающие в любой термодинамической системе, характеризуются возрастанием энтропии [211] dS>0. Вблизи термодинамиче ского равновесия в общем случае, согласно (8.2),
dSo = ^ d E + J L d V - E r d m + A . d l + S . d i \ . |
(8.31) |
В случае необратимого процесса при существенном отклонении системы от термодинамического равновесия уравнение (8.131) не удовлетворяется, т. е. эн тропия не определяется теми же независимыми переменными, что и в условиях равновесия [211]. Очевидно, что возрастание энтропии вдали от термодинами ческого равновесия больше, чем вблизи от него, т. е. dSN>dSo. Используя метод, предложенный в гл. 2 при анализе поля межмолекулярных сил оводнения, последнее неравенство можем представить в виде [266, 271]
dSN=asdSG. |
(8.132) |
Тогда, согласно (6.27), |
|
dSх = a3CdeS G+aSidiSG, |
(8.133) |
где a.sc= /e(XG) >1, a 3i = fi(XG)> 1 — меры отклонения системы от термоди намического равновесия (энтропийные критерии степени необратимости термо динамического процесса), аналогичные активности оводнения а (см. гл. 2). При аяг.= 1, а31=1 d S x = d S G и система находится вблизи термодинамического равновесия. На основании (8.132) и (8.14) получаем
dS |
|
|
|
|
|
|
|
|
(8.134) |
--------=C13C(XEGIEG+ Х м G IAf G + X v GI v G) +flsi (X%GIIG + Anc/^c), |
|||||||||
dx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
■или в общем виде, используя |
(8.14'), |
|
|
|
|
|
|
|
|
dS х |
|
|
|
|
|
|
|
(8.135) |
|
dx |
= |
Х к G I K G + d s i Y j X |
L G I L G |
- |
|
||||
Выражение (8.135) может быть преобразовано к виду |
|
|
|
|
|||||
dS* |
Yi |
(а 5еХЛ' о ) 1 к О + ^ (O |
|
A |
|
J / |
|
G, |
(8.136) |
dx— = |
S I |
L C |
L |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||
юткуда с учетом (8.132) |
получаем следующее соотношение взаимности |
потоков |
|||||||
’и движущих сил вдали и вблизи от термодинамического |
равновесия: |
|
|||||||
|
2 х Кд-1К0 = £ х к с 1к. |
|
|
|
|
|
(8.137) |
||
|
i |
i |
|
|
|
|
|
|
|
(и аналогичное соотношение для скалярных величин |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Y J |
X L N I L G = ^ X LGI L N - |
|
|
|
|
(8.138) |
i i
Согласно (8.132),
deStf |
—^ |
X>KG (dad Кв) =^Х /{ G^К N ', |
(8.139) |
|||
dx |
||||||
i |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
d iSN |
= 2 |
XLG(CLailLG) =Y J XL °I LN » |
(8.140) |
|||
dx |
||||||
/ |
|
/ |
|
|
||
откуда следует |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
||
&ae—Xif N |
IKJV |
(8.141) |
X LN |
ILN |
(8.142) |
|
X K G |
1К G |
|
|
l LG |
|
8.8. Феноменологические уравнения переноса при существенном отклонении системы
от термодинамического равновесия
При твердении вяжущих систем Jn<&h, а химическая реакция, как правило* описывается линейными феноменологическими уравнениями [211], т. е. а3,= 1.. Поэтому в первую очередь рассмотрим процессы переноса при существенном отклонении системы от термодинамического равновесия. Тогда
deSN |
deSG |
(8.143) |
|
dx —&ае |
dx |
||
|
|||
Поскольку lKG=2LtKGXxG, то, согласно (8.141), |
|
||
к |
|
(8.144) |
|
\к N=GseZ LiKG^K N , |
|||
к |
|
|
т. е. приходим к линейному соотношению между обобщенными потоком и си лой вдали от термодинамического равновесия, причем коэффициентом пропорциональности является феноменологический коэффициент, определен ный для системы, находящейся вблизи термодинамического равновесия. Поэтому к рассматриваемому состоянию системы вдали от термодинамического равно весия применимо соотношение Онзагера:
L XKG = L KXG- |
(8.145) |
|
Из изложенного также следует, что физические |
свойства системы |
(иссле |
дуемых материалов) могут характеризовать только |
феноменологические |
коэф |
фициенты и количества переноса, определенные в условиях, когда система на ходится вблизи термодинамического равновесия (см. 8.2—8.6).
С учетом (8.144) запишем феноменологические уравнения процессов пере
носа |
при |
существенном отдалении системы |
от термодинамического |
равновесия^ |
т. е. |
при |
але> 1. Для краткости запишем |
только основные системы |
уравнений |
на базе полученных в 8.4 уравнений переноса вблизи термодинамического рав новесия. На основе (8.99) и (8.100):
^MN ==а*е^д/о |
(—^meV0—Se*XmeVT); |
(8.146) |
|
|
ISJV= Gae\$G=Д *е( — Se*XmQV 0 — k aV T ) .
На основе (8.112) и (8.113): |
|
1M N =ate( - a myo V u - a my06VT), |
(8 147)' |
I s j^ M - V a m Y o V u - (se*6uamYo-ta) |
V7-]. |
Аналогичным образом могут быть представлены все приведенные феноме нологические уравнения для системы вблизи термодинамического равновесия^ Таким образом, для описания процессов переноса вдали от термодинамиче ского равновесия мы сохранили структуру феноменологических уравнений ли нейной термодинамики необратимых процессов и ввели при этом другие силы,, которые помимо независимых переменных, характеризующих состояние системы в условиях термодинамического равновесия, определяются новыми переменными, проявляющимися в необратимых процессах при существенном отклонении си
стемы от термодинамического равновесия и являющимися функциями |
перемен |
|
ных вблизи равновесия. Понятно, что эти силы XKN |
не могут быть |
опреде |
лены путем прямого измерения интенсивных параметров |
(или вычисления послед |
них из известных для равновесного состояния соотношений). Для их нахожде ния необходимы специальные экспериментальные исследования, методика кото рых диктуется конкретными задачами.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Разработанный аппарат термодинамического анализа дает возможность рассматривать с единых теоретических позиций влажностное состояние, твердение и сушку строительных материа лов и изделий как проявление межмолекулярных связей в единице объема, для изменения энергии которых необходимо затратить оп ределенную работу. Он позволяет устанавливать наиболее общие связи между известными фактами, явлениями и свойствами мате риалов, выражая их в строго математической количественной фор мулировке, предсказывать существование ряда ранее не известных фактов и явлений, разрабатывать методы их экспериментального обнаружения, выводить из установленных закономерностей техно логические следствия и создавать на их основе новые технические решения технологических процессов изготовления строительных ма териалов и изделий.
Важнейшими термодинамическими параметрами и характерис тиками, необходимыми и достаточными для разработки аналити ческого аппарата и экспериментального исследования влажност ного состояния строительных материалов и процессов их тверде ния, впервые введенными и обоснованными в работе, являются потенциал оводнения, энергия распределения, активность оводнения, степень завершенности структурообразования, структурное сродство.
В основе созданного аппарата термодинамического анализа влажностного состояния неметаллических неорганических материа лов и твердения вяжущих систем лежит разработанная универ сальная термодинамическая идеальная модель распределения мо лекул воды. Данная модель и введенные представления об энер гии распределения, активности и потенциале оводнения позволили вывести основное соотношение между влагосодержанием материа лов и потенциалом оводнения, в котором свойства материала ха рактеризуются его активностью оводнения. Характер роста послед
ней в зависимости от общего относительного давления равновес ного водяного пара дает возможность классифицировать мате риалы на капиллярно-пористые типичные и капиллярно-пористые коллоидные.
На основании тождества между потеницалом оводнения и энер гией связи влаги с материалом найдено соотношение между влагосодержанием и энергией связи влаги с материалом. Полученное основное соотношение влажностного состояния позволило теорети чески предсказать и впоследствии экспериментально обнаружить явление гидротермического увлажнения материалов водяным па ром и распространить все полученные соотношения на гидротерми ческую область влажностного состояния, в которой протекают ос новные этапы изготовления, тепловлажностной обработки и сушки ■строительных материалов и изделий.
Процесс твердения вяжущих систем с химическими реакциями обусловлен двумя взаимодействующими и одновременно протека ющими сопряженными процессами: гидрато- и структурообразованием, каждый из которых характеризуется своей элементарной работой, степенью завершенности, сродством, скоростью, возник новением энтропии в системе. Твердение вяжущих систем высы хания (без химических реакций) обусловлено только структурообразованием.
Для термодинамического описания твердения вяжущих систем в фундаментальное уравнение Гиббса введены элементарные ра боты гидрато- и структурообразования. Представление возникно вения энтропии в системе в виде суммы энтропий, возникающих вследствие указанных процессов, привело к выводу феноменоло гических уравнений скоростей гидрато- и структурообразования, анализ которых позволил теоретически предсказать и эксперимен тально установить перекрестный эффект взаимодействия этих процессов при твердении вяжущих систем. Проявление этого эф фекта сказывается в тормозящем воздействии данных процессов друг на друга. После завершения формирования пространственной коллоидной коагуляционной структуры вяжущих систем в про цессе твердения приращение прочности прямо пропорционально приращению степени завершенности структурообразования. Ско рость роста прочности при твердении вяжущих систем зависит от собственной скорости структурообразования и скорости, являю щейся следствием перекрестного эффекта с гидратообразованием.
По характеру изменения активности оводнения, скорости струк- *гурообразования, возникновения энтропии, обусловленной структурообразованием, энергии связи влаги с материалом установлены ■отдельные стадии развития структуры твердеющих вяжущих •систем, различающиеся по структурно-механическим свойст вам и требующие различных внешних силовых и тепловых воз действий во время технологического процесса. В различных сис темах твердеющих вяжущих веществ одни и те же интервалы структурных состояний при одинаковой температуре характеризу
|
ются одинаковой энергией связи влаги с материалом. Установлен |
|||||
|
ные стадии структурообразования позволили составить схемы ха |
|||||
|
рактерных структурных состояний в процессе твердения в зависи |
|||||
|
мости от энергии связи влаги |
с материалом для систем цем ент- |
||||
|
вода (в качестве примера приведены термодинамически оптималь |
|||||
|
ные режимные параметры тепловой обработки сборных железо |
|||||
|
бетонных изделий в закрытых формах) |
и глина—вода |
(приве |
|||
|
дены оптимальные режимные параметры сушки изделий грубой |
|||||
' |
строительной керамики). |
энергии, энтропии, тепла) |
в твер |
|||
Процессы переноса (влаги, |
||||||
|
деющих строительных изделиях отличаются от процессов переноса |
|||||
|
в капиллярно-пористых телах с неизменной структурой тем, что |
|||||
|
движущие силы переноса и соответствующие кинетические коэф |
|||||
|
фициенты зависят от степеней завершенности гидрато- и структу |
|||||
|
рообразования. Аналитически |
это |
выражено |
соответствующими |
||
|
системами сопряженных уравнений переноса. При изучении про |
|||||
|
цессов переноса в твердеющих строительных изделиях доказана |
|||||
|
возникновение дополнительного градиента потенциала оводнения, |
|||||
|
вызванного изменением по координате активности оводнения. Это |
|||||
|
является экспериментальным подтверждением составленных си |
|||||
|
стем уравнений переноса. |
|
|
|
|
|
|
Аналитические и экспериментальные исследования показали, |
|||||
|
что энтропия переноса не зависит от свойств капиллярно-пористого |
|||||
|
тела и является универсальной для всех влажных тел функцией |
|||||
|
температуры и потенциала оводнения. |
|
энтропии |
переноса |
||
|
Экспериментально определенные |
значения |
||||
|
в зависимости от температуры и потенциала оводнения в широ |
|||||
|
ком интервале их изменения сведены в соответствующую таблицу. |
|||||
|
Показано, что энтропия переноса не зависит от свойств влажного |
|||||
|
тела и не меняется в процессе структурообразования. |
|
||||
|
Нельзя не отметить, что экспериментальные данные привели к |
|||||
|
установлению весьма интересного явления: в процессе твердения |
|||||
|
свежеотформованных изделий строительной керамики их основ |
|||||
|
ные структурно-механические характеристики |
(условно-статичес |
||||
|
кий предел текучести, модули упругой и эластической деформации |
|||||
|
сдвига, критическое напряжение сдвига) |
линейно растут с ростом |
||||
|
энергии связи влаги с материалом. Для поддержания стационар |
|||||
|
ности процесса твердения изделий строительной керамики |
необхо |
||||
|
димо удалять из них влагу со скоростью, увеличивающейся с пе |
|||||
|
реходом от одной стадии структурообразования |
к другой. Это яв |
ляется основой разработки универсальной технологической схемы сушки строительной керамики.
С учетом схемы структурных состояний системы глина—вода, универсального характера кривой относительного влагосодержания и результатов анализа процессов переноса в структурообразующих системах предпринята попытка разработать принципы конструиро вания универсальных многозонных туннельных сушилок для стро ительной керамики.