книги / Технология производства и методы обеспечения качества зубчатых колес и передач

Н

Рис. 4.8. Направление смещений на контрольно-обкатном станке

Нужное положение пятна контакта обеспечивается путем внесения поправок к осе­ вой установке и гипоидному смещению, выявленному на контрольно-обкатном станке (табл. 4.11), в зуборезный станок с теми же абсолютными значениями, но с обратным знаком. Этот способ следует применять при смещениях, не превышающих 0,021. Если они более 0,021, рекомендуется величины изменения осевой установки и гипоидного смещения рассчитывать с учетом поправки к передаточному отношению обкатки, ради­ альной и угловой установки резцовой головки.

Основные причины погрешностей, возникающих при нарезании конических колес с круговыми зубьями, приведены в табл. 4.12, а достигаемая точность станков для нареза­ ния таких колес — в табл. 4.13. При назначении норм точности на оснастку можно пользо­ ваться данными табл. 4.14.

Номинальные режимы резания приведены в табл. 4.15. В зависимости от обрабаты­ ваемого материала используются поправочные коэффициенты (табл. 4.16). В результате скорость резания и время обработки одного зуба определяются по формулам

^ —^таГм в (г тайл ^ tz •

Машинное время при нарезании конических спиральнозубых колес по методу обкат­ ки или кругового протягивания равно

T„-t2z/60,

где tz — время на обработку одного зуба, с.

Форму и высоту пятна контакта изменяют путем регулирования профильной кривиз­ ны за счет гипоидного смещения в наладке станка, внесения поправок в передаточное от­ ношение обкатки, осевой установки и др.

Таблица 4.14

Нормы точности и износа базовых поверхностей приспособления жесткого типа для нарезания конических зубчатых колее, мкм

Таблица 4.15

Режимы резания при нарезании конических колее с круговыми зубьями

Примечания. 1. Режимы резания даны для ведущих колее с числом зубьев меньше 10. Для других значений время обработки одного зуба следует уменьшать в пределах 10%. 2. При нарезании зубьев на станках недостаточной жесткости время обработки одного зуба нужно увеличивать на 20%. 3. Для окончательной обработки зубьев ведущих колее указано время нарезания одной стороны зуба. 4. Для ведомых колее приведены режимы для работы двусторонними резцовыми головками. При работе трех­ сторонними головками скорость должна быть увеличена на 20%, а время обработки зуба уменьшено на 20%. 5. Режимы резания рассчитаны на стойкость обычных резцовых головок Ти- 500 мин, для одноцикловых резцовых головок (протяжек) Ти- 800 мин.

Таблица 4.16

Поправочные коэффициенты при нарезании конических колее

скругоимми зубьями

О брабаты ваемая сталь

Диагональпость контакта можно устранить двумя способами:

а) изменением передаточного отношения обкатки и осевой установки, внесением обу­ словленных им поправок;

б) дополнительным гипоидным смешением и изменением осевой установки с внесе­ нием зависящих от этого исправлений.

Длина пятна контакта меняется при изменении образующих радиусов резцовых голо­ вок за счет изменения толщины прокладок под установку резцов.

Поведение пятна контакта регулируется для ответственных передач и для передач с нежесткими опорами. Для этого шестерне сообщается гипоидное и осевое смещение с це­ лью перемещения пятна контакта в крайнее положение к малому и большому модулям. Сопоставление полученных значений АН и AV с рекомендуемыми позволяет определить чувствительные передачи, погрешности монтажа и деформации под нагрузкой.

При термообработке пятно контакта корректируется с учетом последующих деформа­ ции. Кроме того, следует иметь в виду, что в процессе термообработки:

а) угол спирали на обеих сторонах зуба уменьшается, что приводит к смещению пятна контакта на выпуклой стороне к большему модулю, а на вогнутой — к меньшему;

б) высота пятна контакта, особенно па выпуклой стороне, несколько уменьшается; в) на обеих сторонах зуба возможно возникновение дополнительной диагональности

нормального типа.

Последовательность корректировки пятна контакта для конических передач с круго­ выми зубьями приведена в табл. 4.17.

4 .2 .5 . Резцовые головки для нарезания конических колес с круговыми зубьями

У резцовых головок (табл. 4.19) для нарезания конических колес с круговыми зубья­ ми режущие кромки резцов располагаются по конусной поверхности.

Таблица 4.19

Номинальные диаметры зуборезных голонок для конических и гипоидных зубчатых колес с круговыми зубьями (по ГОСТ 11902-77)

Вершины режущих кромок наружных и внутренних резцов находятся на различных радиусах от оси головки. Разность этих радиусов называется разводом резцов. Их средняя величина является средним номинальным радиусом резцовой головки. Головки с номи­ нальными диаметрами от 20 до 80 мм выполняются цельными, от 100 до 1000 мм —сбор­ ными.

Цельные головки применяются в основном для нарезания мелкомодульных колес и выполняются только двусторонними.

Двусторонние чистовые головки применяются главным образом для чистового наре­ зания колес.

Двусторонние резцовые головки имеют два типа резцов — наружные и внутренние. Наружными обрабатывается вогнутая сторона зубьев, а внутренними — выпуклая. Под каждым резцом есть клин и подкладка, которые служат для регулировки резцов в ради­ альном направлении. Кроме того, у двусторонних чистовых резцовых головок имеются два нерегулируемых эталонных резца —наружный н внутренний, по которым и регулиру­ ются все остальные резцы.

Односторонние чистовые головки имеют только наружные либо внутренние резцы и применяются для чистовой обработки лишь одной стороны зубьев. У односторонних рез­ цовых головок нет развода. Они различаются по образующему радиусу.

168 Г л а в а 4

Двусторонние черновые головки имеют нерегулируемые наружные и внутренние рез­ цы и применяются в массовом и крупносерийном производстве для чернового нарезания по методу обкатки.

У трехсторонних черновых головок три тина резцов: наружные, внутренние и сред­ ние. Наружные резцы обрабатывают вогнутую сторону зуба, внутренние — выпуклую, средние — прорезают дно впадины.

Наружные и внутренние резцы трехсторонних головок такие же, как и резцы с дву­ сторонними головками. Применение таких головок позволяет повысить производитель­ ность, стойкость инструмента и особенно эффективно при черновом нарезании зубьев по методу врезания.

Чистовые резцы имеют затылованную рабочую и нерабочую стороны профиля резцов. Для расширения возможностей регулировки пятна контакта резцы цельных и сбор­

ных головок изготовляют с различными профильными углами, величина которых опреде­ ляется номерной поправкой к номинальному углу.

Номер наружных и внутренних резцов указывает на величину их профильных углов а жи a oi:

а,* — угол профиля рабочей стороны чистового и чернового наружных резцов; а п — но­ минальный угол профиля; а,„ — угол профиля рабочей стороны чистового и чернового внутренних резцов.

Цельные головки и резцы сборных головок изготовляют из быстрорежущей стали ма­ рок Р18, Р9 и Р6М5 (по ГОСТ 19265-73) с карбидной неоднородностью рабочей части не более 3-го балла и твердостью 63-66 HRC3, корпуса чистовых сборных головок — из ста­ лей 12ХНЗА или 20ХН2М с последующей цементацией и термообработкой поверхно­ стей до твердости 57 -63 HRC,, корпуса черновых сборных головок — из сталей 40ХН2МА с термообработкой до твердости 41-46 HRCa. Допускается также изготовле­ ние корпусов черновых и чистовых головок нормальной точности из сталей 40Х или ХВГ. Для клиньев и прокладок используют стали марок X, ХВГ, У7, У8, У9 или У10.

Требования к точности и шероховатости основных поверхностей приведены в табл. 4.20.

Таблица 4.20

Нормы точности зуборезных головок для конических и гипоидных колес

скруговыми зубьями (по ГОСТ 11906-77)

а.Допуски параметров

Продолжение таблицы 4.20

6.Шероховатост ь поверхностей

Шероховатость, м км, д л я головок

стороны профиля резца Rt