книги / Методы оценки трещиностойкости конструкционных материалов
..pdfДля вычисления функций / х (е) и Fx (ек) можно использовать данные табл. 17.
4. После испытания образца проверяют выполнение условия инициирования усталостной трещины, т. е. условия
У Л ) (в)________ |
|
Qf < 0,7522 |
(П.9) |
VdL[VrK(1+е) |
+2е|/5]* |
Если это условие не выполняется, испытание повторяется при меньшей нагрузке Qt инициирования усталостной трещины.
5. На основании результатов испытания образца первоначаль ных размеров D0 и d0 по формуле (П.7) определяется значение
К {£). Если величины |
Z>0, d0 удовлетворяют условиям |
(П.1) |
||
и (П.2), величина |
Kij) является |
достоверной |
характеристикой |
|
К\с трещиностойкости испытуемого |
материала. |
В случае, |
когда |
условия (П.1) и (П.2) для образца начальных размеров не выполня ются, эксперимент надо повторить на образцах с большими зна чениями d и D.
6.Если размеры образца d и D найдены такими, что удовлетво ряют условиям (П.1) и (П.2), то испытание надо повторить не менее как на трех образцах найденного размера.
7.Оценка характера разрушения на основании анализа поверх ности излома служит качественной характеристикой.
8.Исходные данные и результаты каждого испытания образца фиксируют в протоколе испытания. В графе «Примечание» запи сывают «достоверно», если полученные результаты удовлетворяют признакам полноценности испытания, предложенным в настоя щей рекомендации, а если не удовлетворяют, делают запись «условно».
В заключении отметим одну из возможных форм модификации предложенной методики, когда для определения вязкости разру шения К1с достаточно пластичных материалов используются об разцы малых размеров. Суть этой модификации заключается в следующем. На основании результатов работы [86] и некоторых обобщений [124] можно получить формулу
К {с = V q |
р0(1 — V"-)-11ч (1 - ч|>) ( « в - 1), |
(П.10) |
связывающую величину разрушения К\с с механическими харак теристиками материала (т5 — предел текучести на сдвиг; Е — мо дуль Юнга; v — коэффициент Пуассона; яр — относительное суже ние гладкого образца) и структурным параметром р0 (например, размер зерна). Так как с изменением температуры структурный параметр р0 не изменяется, то, определив по изложенной выше методике на малых образцах при низкой температуре (например, температуре жидкого газа Т =• — 196° С) величину К\с и характе ристики Ts, Е, v и яр по известным методикам, можно по фор муле (П.10) найти структурный параметр р0. Затем, »для необхо димой температуры определяются только характеристики Е, т5,
л?, ф и на основании формулы (П.10), а также используя найден ное значение р0, вычисляется искомая характеристика К\с. Такой подход является особенно эффективным при определении вязкости разрушения К ic для достаточно пластичных материалов, когда обычные методики предусматривают образцы больших размеров.
Рекомендуемая форма протокола испытания на статическое растяжение или изгиб цилиндрического образца с кольцевой трещиной для определения характеристики трещиностойкости материалов К1с
Тип заготовки Марка разрывной машины .............................
Оборудование для инициирования усталостной трещины (указать марку токарного станка, на котором выводится трещина, а также способ кругового изгиба: трехили четырехточечный)
Номер |
п/п |
Ро |
Маркировка |
а |
|
Материал |
||
Термообработка |
Р |
|
Номер |
плавки |
L |
Номер |
партии |
D |
Среда испытания |
D к |
|
^исп |
|
Qt |
Тс |
|
Р* |
<^т (Тиса) |
d |
|
&т (Тс) |
|
t flc . |
Е |
|
Способ нагружения |
|
|
Примечание |
Приложение 2
Сравнение данных по трещиностойкости
некоторых материалов, полученных на различных схемах нагружения образцов
Т а б л и ц а 18
|
|
|
Схема |
|
|
|
|
|
|
нагруже |
* 1 с |
|
|
|
Материал, состояние |
ния |
|
Источник |
||
|
образца |
к Г / м м 3/2 |
||||
|
|
|
(номер |
|
|
|
|
|
|
рисунка) |
|
|
|
Силикатное |
стекло, |
117, |
а |
1,70 |
[89] |
|
состояние поставки. |
117, |
б |
1,70 |
[89] |
||
Состав, %: |
|
|
|
|
|
[90] |
Si02 72,68; |
MgO |
3,8; |
117, б |
1,75 |
||
CaO 7,73; R20 3 |
1,17; |
118, |
а |
1,86 |
[61] |
|
Na20 13,73; |
S02 0,89 |
118, |
б |
1,84 |
[61] |
|
Схема |
|
|
|
|
нагруже |
K lc |
|
|
Материал, состояние |
ния |
|
Источник |
|
образца |
кГ/мм?№ |
|||
|
(номер |
|
|
|
|
рисунка) |
|
|
|
Органическое стекло, Е = 2,5 •102 кГ/мм2 |
117, а |
3,20 |
[101] |
|
|
117, |
б |
3,16 |
[101] |
|
118, |
а |
3,04 |
[101] |
|
118, |
б |
3,16 |
[6i] |
|
119 |
|
3,50 |
[101] |
|
120, |
а |
3,10 |
[101] |
|
120, |
б |
3,14 |
[101] |
|
124, |
а |
3,38 |
[96] |
Сталь 40Х, |
|
|
|
|
|
|
|
|
закалка с 850° С, отпуск при температуре, °С: |
н* ю |
|
|
|||||
|
|
|
|
400 |
ft |
|||
|
|
|
|
|
|
124, |
|
б |
|
|
|
|
300 |
124, |
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
124, |
б |
|
Сталь У8, |
|
|
|
|
|
117, а |
||
закалка, отпуск при температуре |
200° С |
|
119 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
120, |
|
а |
Сталь У8, |
|
|
|
|
|
|
|
|
состояние |
поставки, |
|
|
|
|
124, а |
||
температура испытания —196° С |
|
|
|
124, б |
||||
Титановый сплав ВТ-14, закалка |
с 870° С в |
117, б |
||||||
воду, старение при температуре |
500° С |
в |
123 |
|
|
|||
течение |
8 ч |
|
|
|
|
123 |
|
|
Титановый сплав ОТ-4, отжиг |
при |
800° С |
в |
121 |
|
|
||
течение |
2 ч, охлаждение |
со |
скоростью |
|
|
|||
50 град/ч, содержание водорода 0,05% |
|
124, а |
||||||
Мартенситно-стареющая сталь Н-18 |
откры |
|
|
|
||||
той выплавки |
|
|
|
|
115, |
б |
||
ав = |
175 кГ/мм2 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
121 |
|
|
ат = |
196 кГ/мм2 |
|
|
|
|
115, |
б |
|
|
|
|
|
|
|
121 |
|
|
140
150
[86]
120
118
57[49]
58[100]
54[100]
55[86]
54
165 |
[107] |
168 |
[107] |
175 |
[147] |
85 |
[53] |
85 |
[53] |
289 |
|
282
[48]
278
292
Значения трещиностойкости для некоторых конструкционных материалов
Сопротивление материала хрупкому раз рушению (распространению трещины) во многом зависит от того, в каком конструктивном элементе он используется. Так, в элемен тах малых сечений, где имеет место насыщенность полосами сколь жений и, таким образом, повышенная разгрузка в окрестности кон-; тура трещины, величина трещиностойкости значительно больше, чем в крупногабаритных элементах из того же материала. Малое сопротивление материала распространению трещины особенно часто наблюдается тогда, когда он находится в условиях состоя ния плоской деформации. Характеристику трещиностойкости ма териала в этом случае обозначают К\С1 а для других случаев (тонких пластин или стержней) — просто К с с указанием сечения материала.
Характер величины трещиностойкости материала, определен ной экспериментальным путем, во многом зависит от силовой схе мы разрушения образца с трещиной, которая положена в основу экспериментальной методики. Если испытуемые образцы представ ляют собой тонкие пластины, то найденное при этом значение Кс характеризует трещиностойкость материала только испытывае мой толщины и является завышенным (в ущерб запаса прочности) для материалов большей толщины.
Для определения величины К\с — надежной характерис тики склонности материала к хрупкому разрушению в условиях произвольного конструктивного использования — необходимо ис пытывать такие образцы с трещинами, размеры которых обеспе чивают выполнение условий автомодельности зоны предразрушения в окрестности контура трещины.
Ниже приводятся таблицы со значениями трещиностойкости и другими механическими характеристиками широко распростра ненных материалов и сплавов. При этом указываются работы, где эти величины определены и по какой схеме нагружения (рис. 115-124).
а — с центральной трещиной [193] |
= |
1»77^1 — 0,1 |
+ ^~7Г~|2] : |
|
|||
б — с |
боковой |
трещиной |
[186] ^У = |
L99 — 0,41 ^ |
j -f 18,70 |
. |
|
— 38,48 |
j3 + |
53,85 |
j ; e — с двумя боковыми трещинами [110, |
||||
165] |
( Y = 1,98 |
+ 0,36 ( f ) |
-2 ,1 2 |
( | - ) £ + 3.42 |
. |
|
1/2С |
|
1 'П |
1 |
I |
|
|
|
|
1 |
|
|
0,6 |
|
1- |
1й |
|
|
0,5 |
р |
|
|||
|
|
|
|||
W |
|
• 10 |
ЧОбА |
||
0,3 |
|
|
0,0 |
\2 |
|
|
|
0V |
|
|
|
0,2 |
4У |
|
|
||
|
|
|
|||
0,1 |
|
|
|
||
0. |
А t |
|
|
|
|
Рис. 116. Схемы нагружения образ цов-пластин с поверхностной трещи-
ной [133, 209] ^ |е = 1,1а / я X
а6
Рис. 117. Схемы нагружения образ цов с центральной трещиной:
а — неограниченная пластина ^/Ct =*
р
--------— — [5, 81 ] или по прямому методу I /л/„
_____ |
А |
А |
Д1 = 2 </, - /„) |
К 1с= У 2 Е у , |
у = - ш |
г ; |
|
[89,101]j; |
б — полоса |
ограниченных |
|
размеров Кг |
|
Р |
[5]. |
|
|
Рис. 120. Схема нагружения образца-диска с боковой трещиной |
= |
_ |
УТпР |
* 0 . о |
‘ |
Уо |
- |
. I |
У \ГСЛ1. |
- |
Rf (а, |
|
“ |
|
Т J '’601Р-— Г ' |
||
в — р = |
0,5; б - |
Р = 0,75. |
|
|
|
|
|
Рис. 121. Схема нагруже ния образца с боковой
трещиной |
/V |
= |
PYi \ |
|
IК1 |
j |
|||
[9, |
255]. |
|
|
|
Рис. 123. Схема нагружения призма тического образца при несимметричном
/г, * |
4,2PL |
J L \ a |
трехточечном (/Г* = |
— |
- М “ 5“ I ’ |
4о- > 0,05) изгибе [146].
Рис. 124. Схема нагружения цилиндрического образца с кольцевой тре-
щиной |
при растяжении |
[2, 83, |
84, 232] |
/ |
У~2 |
Р |
|
(а) |
= —j = — 77—7-г -; в = |
||||||
|
|
|
|
|
V nd |
df1 (6) |
|
= — ] |
и трехточечном |
изгибе |
[86] (6) |
Ki = |
0,7976PL |
e |
|
|
|
|
- * ) ■
Наименование (марка) материала, |
Технология изготовления, режим термо |
химический состав, % |
обработки |
Мартенситно-стареющая сталь 210, |
Нагрев 870° С, охлаждение на возду |
|
0,02С; |
18,2№; |
хе; старение при 455° С, 3 ч |
8,6Со; |
4,7Мо; |
|
0,7Ti; |
0.09А1; |
|
0,06Mn; |
0,06Si; |
|
0.005Р; |
0.002S |
|
Мартенситно-стареющая сталь 175, |
Старение при 480° С, 3 ч |
|
0,02С? |
18,35Ni; |
|
7,18Со; |
5,32Мо; |
|
0,32Ti; |
0.04А1; |
|
0,05Mn; |
0,09Si; |
|
0,006Р; |
0,005S |
|
Мартенситно-стареющая сталь 210, |
Старение при 480° С, 3 ч |
|
0,03С; |
18,35Ni; |
|
8,89Со; |
4,64Мо; |
|
0,69Ti; |
0,15А1; |
|
0,021Mn; |
0,06Si; |
|
0.003Р; |
0,01S |
|
Сталь А, |
|
|
18,2Ni; |
9,1Со; |
|
5,2Мо; |
0,08А1; |
— |
0,65Ti; |
0,01С |
|
0,02S; |
|
|
Сталь В, |
|
|
17,9Ni; |
8,9Со; |
|
5,1Мо; |
0,1А1; |
— |
0,48Ti; |
0,011G |
|
0,0058; |
|
|
Сталь С, |
|
|
18,0Ni; |
9,0Со; |
|
4*9Мо; |
0.03А1; |
— |
0,35Ti; |
0,026С |
|
0,005S; |
|
|