книги / Усталость металлов
..pdfСопротивление усталости при симметричном цикле листов алюминиевого сплава
|
|
|
|
|
Ограниченныйпредел приусталостиизгибе штамповки кГ/ммв |
листовыхШиринауста образцовлостныхв мм |
нагруженияВид листо образцоввых |
Ограниченныйпредел листаусталости циклов)107(в кГ1ммг |
Марка |
|
|
|
циклов) |
|
|
|
|
материала |
Характеристика |
|
(107 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||||
и состав |
|
|
|
* |
|
|
|
|
2 S' |
Толщиной 1,22 мм: |
|
|
Суживаю |
Знакопере |
3,62 |
||
991/4% А1 |
отожженный, твердость |
х/4 |
|
щийся, |
менный |
4,25 |
||
|
|
средняя твердость |
|
|
максималь |
изгиб |
5,12 |
|
|
|
полная твердость |
|
|
ная ширина |
|
8,32 |
|
|
|
|
|
|
|
12,7 |
|
|
26S; |
Толщиной 1,22 мм: |
|
18,9 |
12,7 |
|
13,6 |
||
474% |
Си |
обработан в растворе |
пла |
|
||||
S/4% |
Si |
обработан в |
растворе, |
|
|
|
9.45 |
|
s/4% Mn |
кирован |
термообработан |
20,4 |
|
|
14,9 |
||
полностью |
|
|
||||||
7 2% |
Mg |
полностью плакирован, тер |
|
|
|
9.45 |
||
|
|
мообработан |
|
|
|
|
|
|
|
|
Толщиной 2,03 мм\ |
|
|
«19,0 |
|
10,7 |
|
37?%SMg |
отожженный, |
|
|
|
||||
7 s % Mn |
твердость х/4 |
|
|
|
|
12,6 |
||
A56S |
Толщиной 2,03 мм; |
|
|
19,0 |
|
11,9 |
||
5% Mg |
отожженный, |
|
|
|
||||
7з% Mn |
твердость 7 4 |
|
|
|
|
14,1 |
Предел прочности о в кГ/мм2
8,63
10,2
11,8
15,75
45,5
42.4
50,3
45.5
23,6
29,8
Отношение ограничен ного предела устало сти листа к ограничен ному - пределу усталости штампа
0,71
0,50
0,73
0,46
--------------------------г |
Ссылки |
Лабора
тория
алюминия
[136]
29.1 |
|
32.2 | |
1 |
|
|
|
|
Ограниченныйпредел |
приусталостиизгибе (107штамповкициклов) 2кГ/ммв |
листовыхШиринауста образцовлостныхв |
|
|
|
|
|
|
мм |
Марка |
Характеристика |
|
|
|
||
материала |
|
|
|
|||
и состав |
|
|
|
|
|
|
65 S; |
Толщиной |
1,27 мм: |
|
14,1 |
«12,7 |
|
1% Mg |
обработан в растворе |
|
||||
V»% Si |
полностью |
термообработан |
|
14,9 |
|
|
V 4% Си |
|
|
|
|
|
|
Ч 4% Сг |
|
|
|
|
|
1 |
М75 S; |
Толщиной 2,03 мм: |
|
16,5 |
«19,0 |
||
6% Zn |
полностью |
термообработан |
|
|||
2V»% Mg |
|
|
|
|
|
|
11/з% Си |
|
|
|
|
|
|
7«% Мп |
|
|
|
|
|
|
Ve Cr |
|
|
|
|
|
|
75ST6 |
Толщиной 0,815 мм: |
|
21* |
6,35 |
||
|
полностью термообработан |
|
||||
|
|
|
|
|
|
12,7 |
|
|
|
|
|
|
25,4 |
Al-Zn-Mg |
Толщиной |
1,63 мм: |
|
|
50,8 |
|
|
Толщиной |
1,63 |
мм, плакирован |
|
|
|
|
Толщиной |
1,63 мм |
|
|
|
|
|
Толщиной |
1,63 мм |
|
|
|
Виднагружения листо выхобразцов |
Ограниченныйпредел усталостилиста (107циклов) в кГ1мм2 |
Пределпрочности овр в/сГ/лш2 |
Отношениеограничен ногопредела усталости листак ограниченному пределуусталости штамповки |
и |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
о |
|
10,0 |
22,0 |
0,71 |
|
|
10,35 |
33,0 |
0,69 |
|
|
|
|
1 |
|
|
9,4 |
55,0 |
0,57 |
|
Осевое |
16,2 |
59.7 |
0,77 |
Гровер, |
напряжение |
12,2 |
59.7 |
0,58 |
Гордон и |
|
13,3 |
59.7 |
0,63 |
Джексон |
|
10,8 |
59.7 |
0,52 |
[135] |
Знакопе |
15,1 |
57,5 |
0,72 |
1 |
ременный |
10,0* |
53,3 |
0,48 |
|
изгиб |
10.35 |
54,7 |
0,49 |
|
|
10.35 |
57,0 |
0,49 |
|
но наклон кривой а — N обычно менее крутой, чем для высоко прочных алюминиевых сплавов. Ограниченный предел усталости на базе 108 циклов для кованых магниево-алюминиевых сплавов может составлять до 16 кГ/мм2, а коэффициент выносливости обычно имеет значение от 0,35 до 0,5. Магниево-марганцевые сплавы имеют меньшие сопротивление усталости и коэффициент выносливости, но они менее чувствительны к коррозии и концен трации напряжений, чем магниево-алюминиевые сплавы.
При увеличении прочности на растяжение магниевых спла вов добавлением легирующих элементов, образующих твердые
Т а б л и ц а 8
Сопротивление усталости при симметричном цикле листов из магниевого сплава (по данным, собранным Гровером, Гордоном и Джексоном [135]).
Усталостные данные для штамповок по испытаниям при изгибе с враще нием и листов при плоском знакопеременном изгибе
Состав |
Характеристика |
Размер |
|
и марка |
образца |
||
материала |
|||
материала |
в мм |
||
|
Ограниченный предел устало сти в кГ/мм* (10е циклов)
\
*
я
о.
о49
Коэффициент выносливости |
Отношение коэф фициента вынос ливости листа к коэффициенту выносливости штамповки |
Mg 3%, |
После штамповки: |
07,62 |
12,3* |
27,8* |
0,44 |
0,95 |
|||
А1 1%; |
0,5 мм, отожжен |
ширина |
12,7 |
10,85 |
25,9 |
0,42 |
0,95 |
||
цинковый |
ный |
полу |
|
12,7 |
12,25 |
30,1 |
0,41 |
0,93 |
|
сплав AZ31 |
0,5 |
мм, |
|
||||||
|
твердый |
отож |
|
16,5 |
9,42 |
25,9 |
0,36 |
0,82 |
|
|
1,63 |
мм, |
|
||||||
|
женный |
полу |
|
16,5 |
10,5 |
30,1 |
0,35 |
0,79 |
|
|
1,63 |
мм, |
|
||||||
|
твердый |
|
|
|
|
|
|
|
|
Mg 6%, |
После штамповки: |
07,62 |
13,9 |
31,6 |
0,44 |
0,73 |
|||
А1 1%; |
0,5 |
отожжен |
ширина |
12,7 |
9,75 |
30,2 |
0,32 |
||
цинковый |
ный |
полу |
|
12,7 |
12,55 |
33,0 |
0,38 |
0,86 |
|
сплав AZ61 |
0,5 |
мм, |
|
||||||
|
твердый |
отож |
|
25,4 |
9,75 |
30,2 |
0,32 |
0,73 |
|
|
1,63 |
мм, |
|
||||||
|
женный |
полу |
|
25,4 |
10,5 |
33,0 |
0,32 |
0,73 |
|
|
1,63 |
мм, |
|
||||||
|
твердый |
|
|
|
|
|
|
|
|
Mg 1%; |
После штамповки: |
07,62 |
7,4 |
26,7 |
0,28 |
1,11 |
|||
марганце |
0,5 мм |
|
ширина 25,4 |
7,06 |
23,2 |
0,31 |
|||
вый сплав |
|
|
|
» |
12,7 |
7,4 |
26,0 |
0,28 |
1,0 |
Ml |
|
|
|
» |
25,4 |
5,2 |
23.0 |
0,22 |
0,78 |
|
|
|
|
» |
25,4 |
7,4 |
26.0 |
0,28 |
1 |
_________ |
|
|
|
|
|
Среднее отношение равно 0,87 |
* Среднее двух результатов.
растворы, сопротивление усталости увеличивается приблизитель но пропорционально. Если же увеличение прочности достигается при выпадении упрочняющих фаз или холодной обработкой, то сопротивление усталости увеличивается только при малых дол говечностях, но уменьшается при больших. На сопротивление усталости магниевых сплавов влияют структура, наличие оста точных напряжений в заготовке и размер сечения.
Усталостные свойства магниево-алюминиевых сплавов по дробно исследовались Фришем [746] как при нормальной, так и при повышенных температурах. При испытании сплавов с овр = = 14 27 кГ/мм2 при нормальной температуре и изгибе с вра щением с ограниченным пределом усталости (108 циклов) от 4,7 до 9,4 кГ/мм2 не установлено зависимости между ограниченным пределом усталости и прочностью на растяжение.
Усталостные свойства листового магниевого сплава приведе ны в табл. 8.
Медные сплавы. Зависимость между сопротивлением устало сти и прочностью на растяжение непостоянна (рис. 40). Медные
Рис. 40. Зависимость между пределом усталос ти при изгибе с вращением и временным сопро тивлением на разрыв кованых медных сплавов:
/ — коэффициент выносливости 0,5; 2 — коэффици ент выносливости 0,35
сплавы обычно не имеют предела усталости, а результаты ис пытаний на усталость, показанные на рис. 40, относятся к раз рушению на базе 108 циклов. На сопротивление усталости влия ет ряд факторов, особенно состав сплава, размер зерна и сте пень деформации.
Предел усталости чистой меди составляет около 9,4 кГ/мм2. Он увеличивается при упрочнении твердого раствора, как для медно-цинкового и медно-оловянного сплавов, но наиболь шие пределы усталости получаются в упрочненных старением
75
сплавах, таких, как медно-бериллиевые, хотя небольшое улучше ние сопротивления усталости получается увеличением предела прочности на растяжение выше 47 кГ/мм2.
Влияние размера зерна на сопротивление усталости медных сплавов может быть заметным, как это видно на рис. 41. Срав нительно небольшая начальная деформация быстро увеличивает сопротивление усталости медных сплавов; дальнейшая обработ
ка |
влияет |
меньше |
и |
может |
6-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
уменьшить его. |
Зависимость ме |
t |
|
|
|
|
|
|
У |
|
||||||
жду сопротивлением |
усталости и |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
обжатием |
при |
холодной обра |
J ^1 г |
|
||||||||||||
ботке для ряда сплавов показана |
|
|||||||||||||||
на |
рис. 42. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
1у з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К-------- - |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
_______ 1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
20 |
|
F% |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
if0 |
|
60 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
42. |
Влияние холодной обра |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ботки на |
сопротивление усталости |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
медных сплавов на базе 10® цик |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
лов. Цифры в скобках показывают |
||||||||
|
|
0,01 |
|
|
0t1 |
d cpMM |
размер |
зерна |
перед |
обжатием. |
||||||
|
Рис. |
41. |
Влияние |
размера |
Образцы |
из |
листов |
испытывались |
||||||||
|
при |
плоском изгибе, |
|
из |
другого |
|||||||||||
|
зерна |
(d— средний диаметр) |
|
|||||||||||||
|
материала — при |
изгибе |
с враще |
|||||||||||||
|
на |
предел |
|
выносливости |
||||||||||||
|
|
|
|
|
нием: |
|
|
|
|
|||||||
|
медных |
сплавов |
на |
базе |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
1 — латунь 70/30 [148]; |
2 — фосфори |
||||||||||||||
|
|
|
10® |
циклов |
|
|
||||||||||
|
|
(F |
|
|
стая |
бронза |
(8,1% |
Sn) |
(0,1 |
мм) |
[15Ц; |
|||||
|
|
— |
обжатие): |
Mg |
3 — 3%-ная кремниевая |
бронза |
[150]; |
|||||||||
|
/ — 3%-ный |
Si; |
1%-ный |
4 — |
80/20 |
латунь, |
лист |
0,8 |
мм |
|||||||
|
сплав, |
вытяжка |
39% |
(размер |
(0,03 |
мм) |
[147]; 5 — 90/10 |
латунь, |
лист |
|||||||
|
зерна |
до |
холодной |
обработки |
0,8 мм (0,03 мм) [147]; |
6 — 99,97%-ная |
||||||||||
|
[149]); |
2 |
— латунь 70/30 |
[148]; |
раскисленная |
медь, |
лист |
0,8 |
мм |
|||||||
|
(3 - |
85% |
Си; 15%-ный Zn); |
(0,04 |
мм) |
[147]; 7 |
— 99,93%-ная |
медь, |
||||||||
|
лист 0,8 мм, отожженный [147] |
|
лист |
0,8 |
мм |
(0,03 |
мм) |
[147] |
|
|||||||
|
Медные сплавы часто используются в виде полос, листа |
или |
проволоки; усталостные свойства этих изделий широко исследо вались в США [135, 147, 152— 154]. В табл. 9 приведены коэф фициенты выносливости листовой меди и медного профиля того же состава. Следует отметить, что сопротивление усталости ли ста из латуни с свинцом, приведенное в таблице, выше в попереч ном направлении, чем в продольном. Это свойство характерно для листового медного сплава [147].
Некоторые данные, полученные на медной проволоке Бюргоффом и Бланком [152], приведены в табл. 10. В отличие от ре зультатов, показанных на рис. 42, сопротивление усталости каж
дого испытанного сплава возрастает с увеличением |
обжатия |
при протягивании, хотя это всегда сопровождается |
снижением |
76
Сопротивление усталости при симметричном цикле листовых медных сплавов [135]
Усталостные данные для круглых образцов при испытаниях на изгиб и для листа при испытаниях на знакопеременный изгиб
Материал |
Характеристика материала* |
Размерзерна |
передокон чательной обработкой ммв |
Диаметр образцав мм |
Ограничен ныйпредел усталости (10ециклов) кГ/ммгв |
Ъ д |
Коэффициент выносливо сти |
|
|
|
|
1 |
|
Отношение коэффи циента выносливости листа к коэффи циенту выносливости круглого образца
99,95% Си |
0 |
12,7 мм, круглый, тянутый, 36% |
0,040 |
07,62 |
12,55 |
34,3 |
0,37 |
0,81 |
|||||
|
|
0,5 мм, лист, тянутый, 21% |
|
|
|
9,43 |
31,2 |
0,30 |
|||||
|
|
0,5 мм, лист, тянутый, 50% |
|
|
|
9,43 |
37,0 |
0,26 |
0,70 |
||||
Фосфористая |
0 |
12,7 мм, круглый, тянутый, 30% |
0,090 |
07,62 |
21,1 |
49,0 |
0,43 |
0,77 |
|||||
бронза, |
0,5 мм, лист, полутвердый |
|
|
18,25 |
55,5 |
0,33 |
|||||||
отожжен |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ная 4% Sn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Фосфористая |
0 |
12,7 мм, круглый, тянутый, 30% |
0,100 |
07,62 |
24,5 |
|
55,1 |
0,43 |
0,58 |
||||
бронза |
0,5 мм лист, полутвердый |
|
|
|
15,4 |
|
61,6 |
0,25 |
|||||
8% Sn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Латунь с вы |
0 |
19 мм, круглый |
0,035 |
010,5 |
|
12,5 |
|
42,2 |
0,30 |
1,03 |
|||
соким содер |
0,81 |
мм лист, |
отожженный |
|
|
10,5 |
|
34,4 |
0,31 |
||||
жанием |
0,81 |
мм, лист, |
тянутый |
0,035 |
|
|
11,1 |
|
45,3 |
0,25 |
0,83 |
||
(62% |
Си; |
0,81 |
мм, лист, тянутый, 21% попе |
0,035 |
|
|
13,3 |
|
53,5 |
0,25 |
0,83 |
||
2,8% |
РЬ; |
|
речный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
64% Си; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,0% |
РЬ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
85/15 ла |
0 |
|
12,7 мм, круглый, тянутый, 4% |
0,025 |
07,62 |
1 |
14,6 |
1 |
31,5 |
0,46 |
|
||
тунь |
0,81 |
мм лист, отожженный |
0,025 |
|
1 |
Ю,2 |
1 |
29,4 |
0,35 |
0,76 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
||||||
• в % дано обжатие. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Среднее отноше- |
-о _______________________________________________________________________________ ние равно 0,79
Сопротивление усталости при изгибе проволоки из медного сплава |
|
||||||
0 1,82 м м |
(данные по Бургофу и Бленку [152]) |
|
|
||||
|
|
|
|
Обжатие |
Ограничен |
|
Коэффициент |
|
Материал |
|
ный предел |
°вр |
|||
|
|
|
усталости |
выносливо |
|||
|
|
в % |
в кГ/мм* |
||||
|
|
|
|
(10е циклов) |
сти |
||
|
|
|
|
|
в /сГ/мм2 |
|
|
91,2% |
Си |
8,8% |
Zn |
84 |
16,2 |
51,0 |
0,32 |
80,06% |
Си: |
19,94% |
Zn |
60 |
14,7 |
43,0 |
0,35 |
84 |
18,5 |
76,0 |
0,25 |
||||
69,32% |
Си; |
30,65% |
Zn |
60 |
16,2 |
62,5 |
0,26 |
84 |
15,4 |
84,5 |
0,18 |
||||
69,62% |
Си; |
37,38% |
Zn |
60 |
13,6 |
69,3 |
0,20 |
84 |
15,4 |
83 |
0,19 |
||||
98,79% |
Си; |
1,20% |
Sn |
60 |
13,3 |
65,2 |
0,20 |
84 |
22,5 |
50,5 |
0,45 |
||||
79,90% |
Си; |
0,79% |
Sn; |
60 |
20,0 |
46,3 |
0,43 |
84 |
24,2 |
87,6 |
0,28 |
||||
19,30% |
Zn |
1,39% |
Si; |
60 |
20,0 |
73,0 |
0,27 |
97,12% |
Си; |
84 |
19,6 |
65,5 |
0,30 |
||
1,45% |
Zn |
20,02% |
Ni; |
60 |
17,1 |
51,3 |
0,34 |
79,53% |
Си; |
88 |
23,8 |
59 |
0,40 |
||
0,46% Мп |
|
|
|
|
|
|
|
98,59% |
эСи; |
1,13% |
1Mi; |
98 |
28,2 |
81,5 |
0,35 |
0,21% |
1 |
|
|
94 |
27,4 |
76,5 |
0,36 |
|
|
|
|
75 |
23,6 |
64,0 |
0,37 |
коэффициента выносливости; сопротивление усталости в этом случае обычно ниже, чем для медного профиля, за счет поверхно стных дефектов проволоки, подвергнутой правке после протяги вания.
Никелевые сплавы. Коэффициент выносливости никеля и ни келевых сплавов, определенный при изгибе с вращением на базе 108 циклов (эти сплавы не имеют выраженного предела устало сти), обычно составляет от 0,35 до 0,5, причем пониженные зна чения соответствуют обработке на высокую прочность на растя жение. Сопротивления усталости листа и круглых образцов дано в табл. 11, а некоторые усталостные данные для проволоки — в табл. 12. Свойства подобны свойствам медных сплавов. Сплавы на никелевой основе, содержащие хром, широко используются при высоких температурах.
Титановые сплавы. Сопротивление усталости титановых спла вов относительно их прочности на растяжение такое же или луч ше, чем у сталей; по многим данным коэффициент выносливости составляет больше половины (рис. 43). Кривая о — N для боль шинства сплавов становится горизонтальной при больших долго вечностях, а некоторые сплавы обнаруживают определенный
78
Сопротивление усталости при симметричном цикле листов из никелевого сплава (по данным, собранным Гровером, Гордоном и Джексоном [135]).
Усталостные данные по испытаниям на изгиб с вращением круглых образцов и на знакопеременный изгиб листовых образцов шириной 5,85 мм
|
. я |
О.W |
|
|
|
Оо |
с я |
|
|
|
|
о |
£ * |
|
|
я о § |
о то^ |
||
Материал Характеристика материала |
(О* as |
1 © |
||
а 52! |
Я я * |
| 5 |
||
|
||||
|
£ а> я |
|||
|
|
Z с |
•0*0 |
|
|
|
а а со |
mя |
|
|
Осип |
о. S а |
о я |
|
|
Дно. |
* я |
■©• о 3 Оя £ и
§ а 5 р Я“ R So
g н S-&I «
ОSO о о а
t- S s а н О'&ч я я о
Промыш- |
0,5 мм |
лист, |
отожжен- |
16,05 |
50,5 |
0,32 |
— |
|||
ленный |
ный . |
|
|
отожжен- |
||||||
никель |
0,5 м м |лист, |
15,9 |
|
|
|
|||||
(98,9%) |
ный поперечный . |
|
|
|
|
|||||
|
0,5 м м |
лист, |
катаный, |
28,2 |
|
|
|
|||
|
обжатие 37% . . |
|
79,5 |
0,35 |
— |
|||||
|
0,5 мм |
лист, |
катаный, |
28,8 |
|
|
|
|||
|
обжатие 37% . |
|
|
|
|
|||||
|
0,5 мм лист, |
катаный, |
|
|
|
— |
||||
Монель, |
обжатие 60% . |
|
28,8 |
85,1 |
0,34 |
|||||
Стержень |
0 |
12,7 мм до |
|
|
|
|
||||
(67% N1, |
25,4 |
мм, отожженный |
21,7— |
5 5 - |
0,41 (ср.) |
|
||||
30% Си) |
0,5 мм |
лист, |
отожжен |
25,3 |
59,6 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
ный |
|
|
|
|
|
15,4 |
51,7 |
0,30 |
0,73 |
|
Стержень 0 |
12,7 м м |
до |
|
|
|
|
|||
|
25,4 |
м м , |
холоднотя |
|
|
|
|
|||
|
нутый, |
|
напряжение |
|
|
|
|
|||
|
снято |
|
|
|
|
27,7— |
64,5— |
0,43 (ср.) |
|
|
|
0,5 м м |
лист, |
катаный, |
33,3 |
78,5 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
обжатие 44% . . . . |
22,8 |
81,3 |
0,28 |
0,65 |
|||||
|
0,5 м м |
лист, |
катаный, |
|
|
|
|
|||
К. Мо |
обжатие 56% . . |
|
22,0 |
86,3 |
0,26 |
0,60 |
||||
Стержень |
0 |
12,7 мм до |
|
|
|
|
||||
нель |
25,4 |
мму отожженный |
24,9— |
61,5— |
0,43 (ср.) |
|
||||
(3% А1) |
0,5 мм, лист отожжен |
29,2 |
63,0 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||||||
|
ный |
|
|
. . . |
м м , |
18,5 |
62,0 |
0,29 |
0,67 |
|
|
Стержень |
0 1 2 ,7 |
|
|
|
|
||||
|
горячекатаный, упроч |
|
|
|
|
|||||
|
ненный |
старением |
|
31,6— |
96-121 |
0,32 (ср.) |
|
|||
|
0,5 мм лист, |
термообра |
37,0 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||||
|
ботанный |
|
|
|
26,0 |
107,0 |
0,24 |
0,75 |
Среднее
отношение равно 0,68
Сопротивление усталости при изгибе с вращением проволоки |
|
||||
из никелевого сплава |
[155] |
(диаметр проволоки 0,95 мму обжатие 75%) |
|||
|
|
|
Ограничен |
|
Коэффициент |
Материал |
|
ный предел |
°вр |
||
|
усталости |
|
|||
|
в кГ/мм2 |
выносливости |
|||
|
|
|
(10е циклов) |
||
|
|
|
в кГ/мм2 |
|
|
Никель (99,46%) . . |
|
|
34,8 |
101 |
0,34 |
Монель (66% Ni, 31% Си) . . |
32,6 |
98,5 |
0,33 |
||
Инконель (79,6% |
Си, |
13,3% Сг, |
35,4 |
145 |
0,24 |
6,4% F e ) .............................................. |
|||||
Монель (66% Ni, 29% Си, 3% А1) |
34,0 |
114,0 |
0,30 |
||
Монель, упрочнен старением |
31,2 |
140,5 |
0,22 |
||
55% Fe, 36% Ni, 7% Сг |
|
32,0 |
106,0 |
0,30 |
|
77% Ni, 13% Сг, 6,6% Fe |
|
34,4 |
141,0 |
0,24 |
|
Никель (98,45%) |
|
|
29,8 |
162,0 |
0,18 |
предел усталости. Титановые сплавы в особенности чувствитель ны к водородному охрупчиванию [156], но присутствие водорода
не оказывает вредного влияния на предел усталости |
как глад |
|||||
ких, так и надрезанных образцов [157]. Некоторые |
сплавы |
со |
||||
*-! |
храняют |
значительную |
||||
|
прочность |
до |
400° |
или |
||
|
500° С |
и |
хорошо |
сопро |
||
|
тивляются |
коррозии |
или |
|||
|
коррозионной |
усталости. |
||||
|
Свинцовые |
|
сплавы. |
|||
|
Усталостные |
свойства |
||||
|
свинца |
или |
свинцовых |
|||
|
сплавов |
при |
комнатной |
|||
|
температуре подобны ус |
|||||
Рис. 43. Зависимость между пределом уста |
талостным |
|
свойствам |
|||
лости при изгибе с вращением и временным |
других металлов |
при |
по |
|||
сопротивлением на разрыв титановых спла |
вышенных |
|
температу |
|||
вов на базе 107 или 2* 107 циклов. Коэффи |
рах. |
Рекристаллизация |
||||
циент выносливости 0,5 |
может |
происходить |
при |
|||
|
циклическом |
напряже |
нии и усталостные трещины всегда следуют по границам зерен. Сопротивление усталости зависит от частоты (как и для других
металлов при высоких температурах) |
и от коррозионного влия |
||
ния атмосферы; кривая а — N горизонтального участка не име |
|||
ет. Предел усталости промышленного |
чистого |
свинца |
очень |
низкий — около 0,3 кГ/мм2у но может заметно |
возрастать |
при |
добавлении легирующих элементов. Материал с мелким зерном в основном имеет более высокий предел усталости, чем грубозер-
80
нистый, хотя эффект может быть замаскирован рекристаллиза дней и ростом зерна в процессе испытания. Некоторые результа
ты Хопкина и Туейтиса |
[158], |
иллюстрирующие |
влияние |
раз |
||||||||
мера зерна |
показаны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
на рис. 44. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Другие |
металлы._ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
По ряду других метал- м$ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
лов имеется ограничен- |
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ное |
количество |
сведе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ний. Чистое литое олово |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
при изгибе с вращением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
имеет предел усталости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0,27 кГ/мм2 на базе 108 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
циклов; характер изло |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ма — внутрикристалли- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ческий (159]. Молибден, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
по-видимому, |
обладает |
’ 0,001 |
|
|
|
|
|
|
1,0 S м м 2 |
|||
пределом усталости при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
107 |
циклах; |
значение |
Рис. 44. |
Влияние |
размера |
зерна |
(Scp— сред |
|||||
коэффициента выносли |
няя площадь зерна) на предел усталости свин |
|||||||||||
вости составляет до 0,8 |
цовистых сплавов |
на базе 20 - 104 циклов при |
||||||||||
[160]. |
|
|
|
|
3000 |
цикл/мин |
[158]: |
|
||||
|
|
1 — 0,85%-ный |
сурьмянистый |
сплав |
(шкала |
спра |
||||||
Некоторые |
|
данные |
||||||||||
|
ва); 2 — 1%-ный оловянистый сплав; |
3 — 0,5%-ный |
||||||||||
для |
золота, |
серебра, |
оловянистый сплав; |
4 — |
0,2%>-ный |
оловянистый |
||||||
сплав; 5 |
— 0,05%-ный и |
0,1%-ный |
|
медный сплав; |
||||||||
кадмия и цинка |
приве |
6 — 0,01%-ный |
медный |
сплав; |
7 |
— 0,005%-ный |
||||||
дены в табл. 83. |
|
медный сплав; |
8 — |
0,05%-ный оловянистый сплав и |
||||||||
|
|
|
свинцовая |
основа |
|
|
|
Сопротивление металлов усталостному разрушению при малом числе циклов знакопеременного напряжения
Для многих деталей машин, таких как котлы под давлением, механизм шасси самолета и силовые части оружия, долговеч ность составляет всего несколько сотен или тысяч циклов. В этих случаях материал должен обычно сопротивляться напряжениям, значительно превышающим их предел усталости, т. е. характе ризуется сопротивлением весьма ограниченному числу циклов; поэтому для создания целесообразной конструкции необходимо изучение выносливости материалов при низких долговечностях.
При высоких напряжениях, которым может сопротивляться материал при малом числе циклов, часто имеет место значитель ная пластическая деформация в течение каждого цикла. Это привело к применению термина «прогрессирующее разрушение» для описания разрушения в результате действия малого числа циклов знакопеременного напряжения; возможно, что механизм разрушения при этих условиях отличается от усталостного раз рушения для больших долговечностей. Внешний вид поверхно стей излома подтверждает это; разрушения при числах циклов
6 Заказ 893 |
g) |