- •Основные условные обозначения
- •Введение
- •1.1. УПРУГАЯ ДЕФОРМАЦИЯ
- •1.2. ВЯЗКОУПРУГОСТЬ
- •1.4. ГЕОМЕТРИЯ ПЛАСТИЧЕСКИХ СДВИГОВ И СИЛЫ, ВЫЗЫВАЮЩИЕ ИХ
- •1.5. МИКРОМЕХАНИКА ПЛАСТИЧЕСКИХ СДВИГОВ1
- •1.7. ДИСЛОКАЦИИ И МЕХАНИЗМЫ ИХ ДВИЖЕНИЯ НА СТАДИИ БОЛЬШИХ ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ
- •1.8. ВЛИЯНИЕ СКОРОСТИ И ТЕМПЕРАТУРЫ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ
- •2.1, ДИАГРАММА РАСТЯЖЕНИЯ ПЛАСТИЧНОЙ СТАЛИ
- •2.3. РАСТЯЖЕНИЕ СТЕРЖНЕЙ С ОДНОВРЕМЕННЫМ ИХ КРУЧЕНИЕМ
- •2.4. ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ И РЕАЛЬНАЯ ПРОЧНОСТЬ ТВЕРДЫХ ТЕЛ
- •2.5. ПРОЧНОСТЬ И ДЕФЕКТЫ
- •3.1. РАЗЛИЧИЕ В ПОВЕДЕНИИ ПЛАСТИЧНЫХ И ХРУПКИХ МАТЕРИАЛОВ ПОД НАГРУЗКОЙ
- •3.2. ПРИЧИНЫ ПЕРЕХОДА МАТЕРИАЛОВ ИЗ ПЛАСТИЧНОГО СОСТОЯНИЯ В ХРУПКОЕ И НАОБОРОТ
- •3.4. ВЛИЯНИЕ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ НА ХЛАДНОЛОМКОСТЬ
- •З.б. ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬ МАТЕРИАЛОВ К НАДРЕЗУ И ВЛИЯНИЕ ВНЕШНИХ ФАКТОРОВ НА КРИТИЧЕСКУЮ ТЕМПЕРАТУРУ ХРУПКОСТИ
- •4.1. ВЛИЯНИЕ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ
- •4.2. ВЛИЯНИЕ ВОДОРОДНОЙ ХРУПКОСТИ
- •6.1. ВРЕМЕННАЯ ЗАВИСИМОСТЬ ПРОЧНОСТИ ТВЕРДЫХ ТЕЛ
- •6.1. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ
- •6.2. СТАБИЛЬНЫЙ И НЕСТАБИЛЬНЫЙ ХАРАКТЕР ДЕФОРМАЦИЙ И РАЗРУШЕНИЯ
- •6.7. ИЗМЕРЕНИЕ ВЯЗКОСТИ РАЗРУШЕНИЯ В УСЛОВИЯХ РАЗВИТОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ
- •6.8. РАСПРОСТРАНЕНИЕ УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН
- •7.1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
- •8.1. СТРУКТУРНЫЕ МЕТОДЫ
- •8.2. КОМПОЗИЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ
- •Список литературы
- •Оглавление
При внецентренно приложенной нагрузке изгибающий момент |
Мг = |
Ph/2 = |
= odbhf2. Решая приближенное дифференциальное уравнение EJzf" = |
Мг, получим |
|
f == Mzl2/(8EJz)- Подставив в последнее равенство значение Jz = bh2l\2t |
найдем |
. |
оьтч2 |
|
ш 2 Л |
|
f = |
т ш й г - |
т г ь' |
(4,5) |
|
где / — длина образца. |
|
|
|
|
Решая уравнение (4.5) относительно |
о, |
получим |
|
|
|
\Е Н 2 |
с |
|
(4-6) |
а = ~ w r f = ~ а°от- |
Измерив стрелу прогиба стержня / при удалении слоя толщиной б, определим по формуле (4.6) напряжение а 0ст. котброе было в снятом слое. Чтобы узнать рас пределение остаточных напряжений по сечению бруса, надо осуществлять много кратное послойное удаление металла, что влечет за собой необходимость учитывать результат перераспределения напряжений после снятия каждого слоя.
Механические методы измерения остаточных напряжений в раз ных случаях можно найти в работе [8 ].
Остаточные напряжения первого рода определяются и рентгенов ским методом по изменению межплоскостного расстояния Аа: а0(.т = = Е Да!а.
4.2. ВЛИЯНИЕ ВОДОРОДНОЙ ХРУПКОСТИ
Водородной хрупкости, |
хотя и в |
разной степени, подвержены |
|
все металлы |
[60]. |
|
|
Главными |
источниками |
попадания |
водорода в такие металлы, |
как железо, никель, алюминий, медь и др., являются исходные шихтовые материалы, применяемые при выплавке металлов, и среда, в которой выполняются технологические операции на всех стадиях получения и обработки металлов (плавление, горячая пластическая деформация, сварка, термообработка, электролитические процес сы и т. д.).
Несколько иначе обстоит дело с такими химически активными при высоких температурах металлами, как титан, цирконий, ниобий и др. Так как эти металлы плавятся в вакууме, то в процессе плав ления происходит не насыщение, а удаление водорода, вводимого в металл с шихтой.
Титан и цирконий активно взаимодействуют с водородом, начи ная с 673—773 К. При повышенных давлениях эти металлы погло щают водород в больших количествах. Основными источниками наводороживания титана и его сплавов являются три технологи ческие операции: нагрев металла в открытых печах, сварка, элек тролитические процессы.
В металлах водород может находиться в следующих четырех различных состояниях.
1. Водород может образовывать с железом, сталью, никелем, ванадием и другими металлами твердые растворы внедрения. В меж узельном пространстве кристаллической решетки твердого раствора водород находится частично в атомарном состоянии (диаметр атома, состоящего из одного протона и одного электрона, около 10"10 м), частично — в ионизированном (т. е. в состоянии протонов). Благо
даря малому размеру атом водорода, находясь в твердом растворе, заметно не деформирует кристаллическую решетку растворителя и обладает в ней большой подвижностью.
2. Встречая поры, трещины и другие несплошности, водород из твердого раствора выделяется в них, рекомбинируясь в молеку лярную форму. Равновесие между выделяющимся и растворяющимся водородом может быть только в случае, если водород находится
ватомарном состоянии. Так как атомарный водород, выделяющийся
впорах, немедленно превращается в молекулярный, а степень дис социации молекулярного водорода при низких температурах очень мала, равновесие в указанном выше смысле может не наступить и водород все время будет поступать в полость, создавая в ней высо кие давления, в определенных условиях приводящие к деформации
илокальным разрушениям решетки растворителя. Молекулярное состояние (размер молекулы 2,12-10"10 м) — одна из форм суще
ствования водорода в металлах.
3. Водород, находясь в кристаллической решетке, взаимодей ствует с примесями металлов. При взаимодействии с кислородом, например в меди и никеле при повышенных температурах, обра зуются пары воды; при взаимодействии с углеродом, например в стали, образуется метан СН4 и другие углеводороды. Эти новые газообразные продукты выделяются в больших порах и других
несплошностях |
(преимущественно |
по |
границам |
зерен) |
и создают |
|
в них |
высокое давление. |
|
|
ванадии, ниобии, |
||
4. |
В ряде металлов (титане, цирконии, гафнии, |
|||||
тантале и др.) |
водород существует |
в |
виде химических |
соединений |
с металлом растворителя, называемых гидридами. Для большинства гидридов термин химическое соединение не точен, так как они имеют переменный химический состав. Гидриды большинства металлов
могут быть отнесены к |
фазам внедрения. |
В некоторых металлах, |
например титане, цирконии, поглощение |
водорода возможно только при повышенных температурах. Гидриды образуются в процессе охлаждения вследствие резкого уменьшения растворимости водорода в металле, выпадая чаще всего в виде тон ких пластин вдоль плоскостей скольжения и по границам зерен.
Удельный объем гидридной фазы большинства указанных метал лов больше удельного объема чистого металла. Поэтому выделение гидридов сопровождается возникновением напряжений в матрице.
Рассмотрим проявление водородной хрупкости в двух типах сплавов: на основе железа и на основе титана.
Водородная хрупкость сталей* При содержании водорода Кн, = = 5-f-8 см3 (в 100 г металла) водород практически не оказывает влияния на сопротивление пластической деформации, но резко
уменьшает предельную пластичность и |
сопротивление отрыву. |
|
На рис. 4.5 приведена зависимость |
предельной пластичности |
|
ф/ф0 образцов из стали марок 34ХМ (кривая |
1\ от = 640 МПа), |
|
34ХН2М (кривая 2; ат = 580 МПа) и |
ЗХНЗМ |
(крив'ая 3; ат = |
= 780 МПа) от содержания водорода, введенного в металл путем электролиза [90]. Из рисунка следует, что уже при содержании
водорода б см3 пластичность сталей (кривые / и 2) снижается в пять раз. Это снижение пластичности происходит за счет ускорения образования трещины и уменьшения сопротивления материала ее распространению.
На |
рис. 4.6 [36] показано, как изменяется |
диаграмма статиче |
||||||||
ского |
изгиба образцов из стали 10ХН2М |
с |
острым |
надрезом |
при |
|||||
разном содержании |
водорода VH3 (в 100 г |
металла): |
1 — 5,77 |
см3; |
||||||
|
|
|
2 — 3,74 |
|
см3; |
5 — 1,65 |
см3; |
|||
|
|
|
4 — 0,95 |
см3 |
(Р — поперечная |
|||||
|
|
|
сила; / —стрела прогиба). Кри |
|||||||
|
|
|
вые на рис. 4.6 наглядно по |
|||||||
|
|
|
казывают, |
что |
водород |
сме |
||||
|
|
|
щает |
начало образования |
тре |
|||||
|
|
|
щин |
в |
|
область |
малых дефор |
|||
|
|
|
маций, а также уменьшает ра |
|||||||
|
|
|
боту |
распространения трещин. |
||||||
|
|
20 |
|
|
|
|
v |
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
6 VHvM* |
О |
|
|
2 |
|
|
5 fjMM |
|
|
Рис. |
4.5 |
|
|
|
Рис. |
4.6 |
|
|
|
Водород способствует замедленному разрушению под влиянием |
||||||||||
длительного действия напряжений |
растяжения. |
|
|
|
||||||
На рис. 4.7 приведены данные по временной зависимости проч |
||||||||||
ности |
надрезанных образцов из стали с ав = |
1570 МПа, в которых |
содержание водорода менялось путем изменения продолжитель ности отжига /отж- В процессе отжига происходила частичная де сорбция водорода из предварительно наводороженных (до одного уровня) образцов [140].
После отжига образцы покрывали кадмием, чтобы дальнейшее выделение водорода прекратилось. Как следует из рис. 4.7, ре зультат действия водорода проявляется в уменьшении нижнего преде ла разрушающего напряжения а й в уменьшении времени до разрушения /р.
Известно много случаев замедленного образования трещин, инициируемых водородом. Опишем два из них.
П р и м ер 1. Образование так называемых холодных трещин в околошовной зоне
сварных соединений, выполненных ферритными электродами [48]. Повышенное содержание водорода в зоне термического влияния обусловлено диффузией его из металла шва, куда он попадает в результате диссоциации в зоне дуги влаги, содер жащейся в покрытии электродов или во флюсе, а также влаги или ржавчины на кром ках свариваемых деталей. Переходу водорода из металла шва в околошовную зону способствует резкое уменьшение его растворимости в металле шва при охлаждении и сохранение растворимости на высоком уровне в зоне термического влияния, так как температура превращения у-фазы в a -фазу для легированной стали лежит ниже.
Пример 2. Образование трещин в лопатках турбин гидростанций, трубах и арма туре нефтяных скважин, трубной арматуре, применяемой при переработке нефти в бензин. Во всех этих случаях образование трещин связано с действием серово дорода.
С повышением скорости деформации хрупкость сталей умень шается и при больших скоростях может совсем не проявляться.
Аналогично действует понижение температуры: влияние водо рода на хрупкость стали уменьшается или исчезает полностью.
Чувствительность к водородной хрупкости возрастает с увели чением прочности стали. На рис. 4.8 [129] показана зависимость
относительного сужения ф от содержания водорода Ун, (в 100 г металла) для сталей различной прочности. Данные получены по
результатам испытаний |
на растяжение цилиндрических образцов |
|
из стали, |
содержащей |
0,3 % С; 1,54% Мп; 1,77 % Ni; 0,40% Мо; |
0,22 % V. |
Образцы были обработаны на заданную прочность путем |
закалки от 850 °С и отпуска при различных температурах, а затем подвергнуты катодному наводороживанию в 4%-ном водном рас творе H2S04.
Охрупчивающее действие водорода при содержании его (в 100 г металла) до 8—10 см® в большинстве случаев является обратимым процессом, т. е. после низкотемпературного отжига пластичность образцов восстанавливается вследствие десорбции водорода из ме талла.
Водород в больших количествах (^>10 см® в 100 г металла) необ ратимо снижает прочность металлов во всех ее проявлениях. Отжиг, понижение температуры, увеличение скорости деформации не вос станавливают исходных свойств металлов. Разрушение в таких случаях бывает преимущественно межзеренным.
При введении в сталь водорода в количестве 10 см® (в 100 г ме талла) в образцах без воздействия внешних сил обнаруживается два необратимых структурных изменения: а) на нетравленых микро шлифах отчетливо выделяются трещины по границам зерен; б) после травления под микроскопом обнаруживается обезуглероживание.
Эти взаимосвязанные структурные изменения обусловлены тем, что в процессе взаимодействия водорода и карбидов железа обра зуется метан по уравнению 4Н + Fe3C = 3Fe + СН4. Метан, накап ливается по границам зерен и создает там большое дополнительное давление, а это усиливает проявление водородной хрупкости.
То, что молекулярный водород создает большие давления на границах, в порах, трещинах, обнаруживается по вызываемому этим давлением и экспериментально определяемому увеличению объема образцов [89].
Несколько слов о механизме водородной хрупкости стали. Сни жение прочности, вызываемое водородом, есть результат прежде временного достижения предельного состояния у конца трещин или на поверхности любых внутренних плоскостей в итоге суммирова ния напряжений от внешней нагрузки и от давления молекуляр ного водорода.
При большом содержании водорода предельные давления соз
даются |
в процессе наводороживания до приложения нагрузки. |
При |
малом содержании водорода (менее 8 см3 в 100 г металла) |
его локализация, необходимая для охрупчивания материала, отсут ствует до приложения нагрузки и возникает в процессе деформации в результате направленного перемещения водорода к растягиваемым трещинам.
Направленная диффузия водорода к трещинам или дислока циям, которые затем перенесут водород к трещинам, возможна в результате упругого взаимодействия водорода с неравномерным полем напряжений в кристаллической решетке, создаваемым, в част
ности, |
дислокациями; энергия упругого взаимодействия водорода |
|
с дислокациями невелика |
и в железе составляет 0,2 эВ [134]. Воз |
|
можно |
и электрическое |
взаимодействие. |
Описанный механизм |
объясняет особенности проявления водо |
родной хрупкости при небольших концентрациях водорода, в част ности зависимость ее от скорости деформации образца и темпера туры. Эти особенности связаны с влиянием соотношения диффузион ной подвижности водорода и скорости пластической деформации в брусе. При малых скоростях деформации диффузия, а следова тельно, и локализация водорода успевает совершиться, что обес печивает условия для возникновения хрупкости. При больших скоростях деформации эти процессы подавляются и не успевают пройти, поэтому хрупкости не возникает. При изменении темпера
туры происходит изменение диффузионной |
подвижности водо |
рода. |
водородной хрупко |
Водородная хрупкость титана* Проявления |
сти в титане противоположны проявлениям, рассмотренным в стали. Например, на гладких образцах при медленной деформации водо родная хрупкость чистого титана совершенно не обнаруживается, в то время как водородная хрупкость стали в таких же условиях проявляется в наибольшей степени.
Сильнее всего водородная хрупкость титана проявляется в усло виях концентрации напряжений и ударных нагрузок.
На рис. 4.9 [60] показана зависимость ударной вязкости KCU надрезанных образцов технического титана от содержания водо рода.
Чистый титан — металл не хладноломкий. Добавки водорода делают его типично хладноломким металлом. Хладноломкость про является при воздействии четырех основных внешних факторов: понижения температуры испытаний, действия концентраторов на пряжений, скорости деформирования и масштабного фактора.
Возникновение хладноломкости титана под действием водорода связано с появлением в структуре гидридной фазы. При понижении температуры титана до комнатной растворимость водорода в а-ти- тане резко уменьшается. Поэтому в процессе охлаждения твердый раствор водорода в титане распадается с образованием а-раствора, где содержание водорода стало меньше, и гидрида титана TiH, который при достаточно медленном охлаждении выделяется в виде тонких пластин, видимых под микроскопом (с торца) в виде темных игл. При быстром охлаждении, например при закалке, в твердом растворе можно удержать большее количество водорода, однако со временем он выделяется с образованием гидридов, что снижает прочность титана.
Характерную картину представляет собой структура областей начала хрупкого разрушения титана: хрупкие трещины, проходя щие по зерну, строго ориентированы по плоскостям выделения гид ридов титана [111]. Гидриды титана имеют относительно низкое сопротивление отрыву. Когда напряжения в образце превышают прочность гидридов, например при понижении температуры, на месте гидридов образуется трещина. Распространению трещин в зоне выделения гидридов способствуют напряжения растяжения,
возникающие |
из-за |
разности |
удельных |
объемов |
a -фазы и |
гидридов. |
|
|
|
|
|
На рис. 4.10 |
[60] |
показана |
зависимость |
изменения |
сопротивле |
ния разрыву 5„ для чистого титана с разным содержанием водорода от температуры испытаний Т. Прочность чистого титана растет с понижением температуры до 77 К. В присутствии водорода повы
шение прочности с понижением температуры ограничивается вели чиной SK, т. е. разрушением, которое происходит тем раньше, чем выше содержание водорода.
Проявления водородной хрупкости зависят от структуры титана, формы и дисперсности выделений гидридов, состава легирующих элементов.
Титан, содержащий 0,005—0,010 % Н2, может иметь высокую
и низкую ударную вязкость — в зависимости от структуры. На титан
смелкозернистой структурой содержание водорода в указанном количестве влияния не оказывает, в то время как при грубой, круп нозернистой структуре безопасное содержание водорода составляет величину менее 0,005 %.
Чем крупнее выделения гидридов, тем сильнее проявления водо родной хрупкости.
Считается, что легирование титана алюминием увеличивает растворимость водорода в титане и тем самым повышает процент
безопасного содержания водорода. Введение 0,010—0,015 % Н2 в сплав 96 % Ti + 4 % А1 не вызывает в нем проявлений водород ной хрупкости. Такое представление о роли алюминия поставлено под сомнение в работе [108]. Надрезанные образцы из сплава 96 % Ti + 4 % А1 наводороживались до уровня 0,010 % и затем выдерживались под растягивающей нагрузкой 40 суток при а = = 0,5от. После выдерживания под нагрузкой произошло резкое снижение ударной вязкости KCU: от 120 до 6 Дж/см2, в то время как дегазированные образцы до и после выдерживания под нагруз кой имели ударную вязкость на уровне 120 Дж/см2. Результаты опытов можно объяснить тем, что напряженное состояние в образ цах, созданное нагрузкой, вызвало направленную диффузию водо рода и выделение гидридов. Следовательно, роль алюминия заклю чается, по-видимому, не в повышении растворимости водорода в сплаве, а лишь в затруднении диффузии водорода и образовании зародышей гидридной фазы.
4.3. ВЛИЯНИЕ О КРУ Ж А Ю Щ ЕЙ С РЕ Д Ы
Общие закономерности. Изучены два механизма действия сред; адсорбционный механизм понижения прочности и механизм сов местного действия напряжений и электрохимической коррозии.
Первый механизм понижения прочности твердых тел связан с адсорбцией поверхностно-активных веществ из окружающей среды. Предполагается, что происходящее при этом понижение свободной поверхностной энергии твердых тел по теории Ребиндера и является причиной облегчения образования и распространения в них трещин.
Однако понять этот механизм можно только в том случае, если предположить, что действие адсорбированной пленки заключается также в локализованном понижении прочности атомных связей твер дого тела на адсорбирующей поверхности. В месте расположения дефекта (рис. 4.11) напряжение о, необходимое для преодоления сил межатомного взаимодействия между атомами А и Ай, будет по*
126
нижено в результате воздействия соседствующей молекулы поверх ностно-активного вещества (атома В). Для следующего шага потре буется время на диффузионное приближение атома В к атомам А и Alf понижение сил их межатомного взаимодействия и разрыв от действующего напряжения. Этот механизм будет повторяться и вызывать прогрессирующее разрушение [16].
Таким образом, для объяснения адсорбционного действия на прочность поверхностно-активных веществ нужно признать их влия ние на межатомное взаимодействие поверхностных атомов. Если разрушающее напряжение снизится при этом до такого уровня, при котором касательная составляющая станет ниже критического зна чения, необходимого для пластического сдвига, разрушение будет хрупким.
Второй механизм связан с возникновением специфических электрокоррозионных пар между более и менее напряженными участ
ками |
металла. Тупиковая часть трещины, |
т. е. |
место наибольшей концентрации напря |
жений, становится при этом анодом, а менее напряженные стенки трещины и остальная по верхность образца — катодом. Небольшая площадь анодного участка и большая поверх
ность катода создают условия для интенсивной локальной электро коррозии [98]. Коррозия в этом механизме выполняет подготови тельную работу ослабления корродируемого участка, разрыв ме талла на этом участке совершает действующее нормальное напря жение.
Различать раздельное влияние описанных механизмов в реаль ных случаях бывает довольно затруднительно.
К общим закономерностям понижающего прочность влияния сред относятся: 1) избирательность действия только данной среды на данный металл; 2) развитие повреждающего действия сред во вре мени (за счет диффузии и коррозии); 3) проявление повреждающего действия сред преимущественно в дефектных местах; 4) хрупкий характер трещин под действием нормальных напряжений, что яв ляется особенностью влияния сред; 4) усиление повреждающего действия сред с увеличением прочности материалов.
Различают несколько видов воздействия сред: коррозионно-ме ханическое растрескивание, хрупкость при контакте с расплавлен ными металлическими покрытиями, коррозионную усталость, радиа ционные повреждения. Не следует смешивать с коррозионно-меха ническим растрескиванием межзеренную коррозию, например кор розионно-стойкой (нержавеющей) стали типа Х18Н8 в соляных рас
творах и растворах |
кислот или латуни в водных растворах BiCl3 |
и Fe2 (S04)3, которая |
протекает вследствие гальванического взаимо |
действия границ и тела зерен из-за химической неоднородности. Коррозионно-механическое растрескивание. Коррозионно-меха ническое растрескивание широко распространено в технике. Сюда
можно отнести образование трещин в лопатках газовых турбин, разрушение стальных баллонов для хранения светильного газа, образование трещин в перегретых местах паровых котлов и теплооб менников, в которых из пара оседают агрессивные соли высокой концентрации и многие другие случаи.
Количественная зависимость tд = / (а) при коррозионно-меха ническом разрушении подчиняется уравнению
|
(О- — а,ф) /д = |
к, |
(4.7) |
|
где а — действующее |
напряжение; |
акр — на |
||
пряжение, ниже которого коррозионно-механи |
||||
ческих |
разрушений не |
наблюдается; |
/д — вре |
|
мя действия нагрузки и среды; |
k — по |
|||
стоянная. |
|
|
|
|
Из |
уравнения |
(4.7) |
следует, что |
|
зависимость = / (а) при |
графическом |
изображении должна иметь вид гипер болы, а в двойных логарифмических
координатах — вид |
прямой. |
рис: |
4.12 |
||||||
В |
качестве |
примера |
|
на |
|||||
показана |
взаимосвязь |
между прило |
|||||||
женным |
напряжением а и |
временем до |
|||||||
разрушения |
/д |
для двух |
аустенитных |
||||||
нержавеющих |
сталей |
(кривая |
1 — |
||||||
сталь |
Х18Н10 |
с добавками |
Мо и Ti; |
||||||
кривая 2 — сталь |
Х18Н8), |
подвергну |
|||||||
тых воздействию раствора MgCl2 при |
|||||||||
температуре |
425 К |
[97]. |
Кривые |
ап |
|||||
проксимированы прямыми |
отрезками. |
||||||||
Коррозионно-механическое образование трещин |
происходит не |
только под действием внешней нагрузки, но и в результате действия остаточных напряжений, которые в высокопрочных сталях могут быть достаточно высокими и возникают при закалке и технологи ческих операциях резания, шлифования и даже клеймения (см. п. 4.1).
Практикой установлено, что чистые металлы мало чувствительны к коррозионно-механическому растрескиванию; примеси повышают эту чувствительность. Склонность к коррозионно-механическому растрескиванию зависит от химического состава и структуры сплавов.
При контакте с жидкими средами, особенно в сочетании с элек тролизом, поверхность металла, служащая анодом, может наводороживаться, делая металл хрупким.
Причину хрупкости (наводороживание или коррозионно-механи ческое воздействие) можно установить по виду графического изоб ражения результатов испытаний в координатах а, /д. Если полу ченная кривая — результат наводороживания, она является пара болой, если кривая — результат коррозионно-механического воздей ствия, она будет гиперболой [2].
Хрупкость при контакте с расплавленными металлическими по крытиями» Хрупкость деталей при контакте с жидкими металлами
возникает при избирательном сочетании металлических пар. Напри мер, пластичная медь становится хрупкой при контакте с жидким литием, алюминий — с галлием, цинк — с ртутью, сталь — с припоем из цветных металлов и т. д. [16].
Механизм охрупчивающего действия жидких металлических по крытий связан с локальным понижением прочности атомных связей на поверхности твердого металла под влиянием хемосорбции атомов жидкого металла, как показано на рис. 4.11. Хемосорбция является, возможно, и причиной избирательности действия расплавленных покрытий.
Хрупкие разрушения возникают под действием нормальных на пряжений. Поэтому при менее жестких напряженных состояниях, например при кручении, уменьшается эффект влияния легкоплав ких покрытий. По этой же причине концентрация напряжений уве личивает эффект.
Роль касательных напряжений проявляется в том, что пласти ческая деформация активизирует действие легкоплавких покрытий, облегчается проникновение атомов расплава в металл через образую щиеся дефекты. Легкоплавкие покрытия не влияют на вид кривых в координатах «напряжение—деформация», они лишь преждевре менно их обрывают.
Разрушение поликристаллических металлов под действием рас плавленных покрытий является, как правило, межзеренным.
Жидкий металл, если его доставка к дну трещины не задержи вает разрушения, может способствовать очень большим скоростям распространения трещин. Если трещину принудительно распро странять быстрее, чем по ней может перемещаться пленка жидкого металла, хрупкости не возникает, так как жидкий металл не дости гает (не догоняет) дна растущей трещины.
Под действием легкоплавких покрытий может происходить за медленное разрушение при температурах ниже температуры плав ления покрытия.
Радиационные повреждения* Материалы, используемые в реакторостроении, при эксплуатации подвергаются у-, (5- и а-облуче- нию и нейтронной бомбардировке. Энергия наиболее быстрых в реак торе нейтронов деления составляет 1,6- 1СГ13 — 2,4- 10“*а Дж. Бом бардировка такими нейтронами вызывает изменение механических свойств материалов, работающих в реакторах и окружающих кон струкциях.
По мере накопления радиационных повреждений твердость ме таллов растет, заметно увеличивается предел текучести и*в мень шей степени временное сопротивление, в результате пределы теку чести и прочности сближаются, а равномерная деформация умень шается, как при наклепе. Например, отношение предела текучести к пределу прочности для малоуглеродистых низколегированных сталей, равное в исходном состоянии 0,55—0,65, после облучения в потоке 1019—1020 нейтр./(см2 *с) возрастает до 0,8—0,98. При облу чении в потоке 1020 нейтр./(см2 -с) прирост предела текучести мало углеродистой стали составляет 150—200 %. Относительное удлине-
Ь Мороз Л. С. |
129 |
ние при этом снижается на 25—50 %. В результате этих изменений резко возрастает критическая температура хрупкости.
На рис. 4.13 показан рост предела текучести железа, облучен
ного возрастающими дозами нейтронов: 1 — без облучения; |
2 — |
||||
Ы 0 17 |
нейтр./(см2 -с); |
3 — 2 |
-1018 |
нейтр./(см2 -с); 4 — 1,2 X |
|
х 101й |
нейтр./(см2 -с); |
5 — 1,6- |
Ю20 |
нейтр./(см2 -с). Первичным |
ре |
зультатом облучения потоком быстрых нейтронов является обра зование в кристаллической решетке дислоцированных (т. е. пере
мещенных |
из узлов |
в |
межузлие) |
||
атомов и |
вакансий. |
таких дефектов |
|||
Для образования |
|||||
энергии |
нейтронов |
в |
1,6* 10"13 Дж |
||
больше чем достаточно, |
так |
как для |
|||
смещения |
одного |
атома, |
напри- |
||
6, МЛа |
|
|
|
|
|
Ш г |
|
|
|
|
|
т |
|
|
г |
* |
5 |
|
|
|
/(— г
f) |
1 1 1 1 |
1 1 1 1 1 |
1 1 1 1 1 |
1 1 1 1 1 |
.1 |
11 1 , |
|
|
Рис. 4.13 |
|
|
|
|
мер, |
в решетке |
меди |
и образования вакансий нужна энергия |
|||
3,2* 10“20—4-1СГ20 |
Дж. |
Накопление таких дефектов в металлах |
в процессе облучения зависит от величины нейтронного потока. Точечные дефекты в виде дислоцированных атомов и вакансий могут объединяться и образовывать скопления. Эти скопления препят ствуют движению дислокаций, поднимают предел текучести и сни жают пластичность. Нейтроны, кроме того что они смещают атомы, могут захватываться атомными ядрами с последующим превраще нием этих ядер в новые элементы. Образование новых элементов в сложных сплавах может привести к нежелательному устойчивому изменению свойств, не поддающемуся отжигу.
Найдена аналитическая зависимость приращения предела теку чести с учетом затухания упрочнения при увеличении интегральной
дозы облучения |
нейтронами |
[6 ]: |
|
|
|||
|
|
|
|
Дат = |
А (1 - |
5е-Сф')1/2, |
(4.8) |
где |
Ау By С — постоянные; / — время, с; |
ср — поток нейтронов, |
нейтр./(см2-с). |
||||
|
Приращение критической температуры хрупкости описывает |
||||||
одно из |
уравнений: |
|
|
|
|
||
|
|
АГкр = |
А (ср/)"; |
ДГкр == ДГоо th (Лер/), |
(4.9) |
||
где |
п = |
1/3 или 1/2; |
Д |
— предел насыщения; А — постоянная, |
зависящая от |
металлургических и радиационных факторов.