книги / Современная теория ленточных конвейеров горных предприятий
..pdfВ результате исследований, выполненных на стенде с лен той типа 2БКНЛ-65 шириной В = 1000 мм (С.Д. Мягков), уста новлено, что при угле наклона боковых роликов 45° коэффици ент сопротивления движению в среднем в 1,4 раза больше, чем при угле 36°. Это соотношение сохраняется в широком диапазо не изменения параметров. С увеличением расстояния между роликоопорами общее сопротивление движению нелинейно воз растает, причем тем быстрее, чем меньше натяжение ленты. По лучена также аппроксимирующая зависимость коэффициента сопротивления движению (для ленты шириной 1000 мм) от ос новных параметров конвейера:
и/ = 0,38 [0,04 ехр (-0,065)+0,018] х
хехр(0,15/' +0,001<7cr + 0,078v).
В результате исследований, выполненных в Германии (1968 г.) на специальном стенде, имитирующем ленточный конвейер производительностью до 16 000 т/ч, лентой шириной 2200 мм, толщиной верхней и нижней обкладок резинотросовой ленты 8 мм, диаметром роликов 190 мм, получена следующая зависи мость (рис. 2.18):
v ^ = v , ( Q “ |
<2-17> |
где U4 — сопротивление от деформирования при расстоянии между роликоопорами 1 м; — коэффициент, учитывающий влияние расстояния между роликоопорами на U4: при Р' = 30°
ns = 1,11+0.535"0'47; при p' = 45°ns = 1,05+0,525Ч)’72 Коэффициент сопротивления от деформирования груза и
ленты в соответствии с формулой (2.17):
Uдсф |
_ и„ |
Я д - 1 |
|
(<;Г |
=-■*,(/;) |
к + Я л К |
<7г+ <7л |
|
где и/еф0 — доля коэффициента сопротивления движению от
деформирования ленты и груза при /' = 1 м .
Рис. 2.18. Зависимость силы £/деф от расстояния между роликоопорами при
угле р '= 3 0 °:
], 2, 3, 4 — при 5Г, равном соответственно 37;150;300; 600 кН
По мере увеличения натяжения коэффициент ns уменьшает ся до значения 1,1 или 1,05 [см. формулу (2.17)]; величина (ns - 1) равна 0,1 или 0,05, что свидетельствует о слабой зависимости коэффициента и/'еф от расстояния между роликоопорами. Экс
периментальные зависимости t/деф и Uo аппроксимированы вы ражениями:
для угла наклона боковых роликов р'= 30°
^деф =0,485 - 0.87 |
100 |
V |
; U0= 0 ,8 ( ^ ^ Ч : 1 |
(2.18) |
|||
|
0 |
Ч |
ЮО |
р) |
|
||
для угла р' = 45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\2 .0 6 |
|
/ |
|
\1 .Э |
|
t/деф = 1,28S~°'76 |
Я'+Qn I' |
: и 0= i,i[ ——— /; |
|
(2.19) |
|||
|
100 |
р |
0 |
I |
100 р |
|
Выражения для Uo (2.18, 2.19) можно рекомендовать для вычисления общего коэффициента сопротивления движению мощных ленточных конвейеров (В > 2000мм). Получены зави
симости двух составляющих (17ДСфи Uo) общего сопротивления движению и рот натяжения ленты (рис. 2.19 и 2.20).
Выполнен расчет коэффициента сопротивления движению (ось и/, рис. 2.20) при расстоянии между роликоопорами 1 м,
скорости ленты |
5 м/с и номинальной нагрузке на конвейере |
qt +q„ =9кН /м . |
Из рис. 2.20 следует также, что для мощных |
конвейеров (при р'=45° и 5 = 150 — 200кН) коэффициент со
противления от вдавливания и вращения определяется по фор
муле w'0-0,023, что составляет примерно 50 % общего коэффици
ента сопротивления движению w' = 0,044 при натяжении ленты
5Г= 200 кН. При увеличении натяжения до 500 кН доля коэф
фициента сопротивления от деформирования уменьшается до = 0,008 и общий коэффициент сопротивления движению со
ставляет w' =0,031.
Рис. 2.19. Зависимость силы Uaeф от линейной распределенной нагрузки:
1,2, 3 — сплошные при р/= 45°, штриховые — при р,=30°
Рис. 2.20. Зависимость общего коэффициента сопротивления движению w' и
суммарной силы Чр от натяжения ленты Sr: 1 — при Р' = 30°; 2 — при Р' = 45°
Для аппроксимации кривых Up =J{S) целесообразно исполь
зовать зависимость вида |
|
|
|
Up=Al +A2&xp (-S r/e), |
|
(2.19) |
|
где при р'=30° |
Л, = 135 Н, |
Л ^ЗО О Н , |
е = 3-104 Н ; при |
р'=45° Ах= 225 Н, |
-4 2 0 Н, |
е = 3104 Н. |
|
Однако, если принять во внимание, что конвейерные ленты |
|||
не могут иметь натяжения меньше Saon = |
+q„)l'p, то подбо |
ром констант \ и е можно получить практически полное сов
падение кривых, рассчитанных по формулам (2.18) для участ ков, имеющих некоторое натяжение, Sr = 5Д0П> 0.
В работе [3] приведены данные экспериментов (Германия) по определению силы сопротивления движению на трех- и пятироли ковой опорах действующих конвейеров, оснащенных резинотросо выми и резинотканевыми лентами (В = 2250, 1600 мм). На рис. 2.21 приведена экспериментальная зависимость силы Up, возникающей на пятироликовой опоре, от загрузки конвейера со следующими параметрами: ширина ленты 2250 мм, тип St 3150, расстояние ме жду роликоопорами /' = 1 м , скорость v = 5,58 м/с. Зависимость
и/ = / (qr +q„) получена авторами [3] на основании пересчета экспериментальных данных.
Зависимость Up = f (So) для трехроликовой опоры (ширина ленты 1600 мм, тип St 2500, v = 3,15 м /с, /' = 1,0м) приведена
на рис. 2.22. В соответствии с формулой (2.19) в работе [3] оп ределены константы для кривой w' (Ai = 75 Н, А2 = 125 Н, е = 12 кН). График изменения коэффициента сопротивления движению и/ (В = 1600 мм, лента St 2500, v = 5,25 м/с, Sr = 16 кН)
построен с использованием зависимости Up = / ( / ') . Из рис.
2.22, б видно, что для конвейера с указанными параметрами ко эффициент сопротивления движению мало зависит от /'.
Рассмотрим составляющую от вдавливания роликов в ленту. Из большого числа приведенных экспериментальных дан
ных следует, что сила сопротивления от вдавливания значитель на. Причем с увеличением натяжения доля этой силы возраста ет, т.е. становится основной для конвейеров с высоким средним натяжением на верхней ветви, например на конвейерах большой протяженности.
Оценим влияние на эту силу различных факторов. Выраже ние для силы сопротивления от вдавливания можно записать в следующем виде (чешский стандарт CSN):
У - = С .(» р+ « .)(> (6 ), |
(2.21) |
а |
б |
Рис. 2.22. Зависимости Up = f ( S 0) (а) и Up = / ( / ' ) и w ' = / ( / ' ) (б):
1, 2, 3,4 — при qr, равном соответственно 0; 30; 100; 112 %
где Свд — константа вдавливания (рис. 2.23); ф(0) — коэффици ент, учитывающий увеличение твердости нижней обкладки в за висимости от температуры (рис. 2.23).
Коэффициент <р(0) аппроксимируем зависимостью
( |
еокп+ 2оУ1 |
<р(0) = О,7+0,3 1-ехр |
окр |
(2.22) |
|
^ |
20 )_ |
Сила сопротивления на роликоопоре от вдавливания опре деляется по формуле (А. Лахман)
8 [> г+<?лК]3(1-И2)
(2.23)
кRBE,,
где |И — коэффициент Пуассона, для резины р ~ 0,475;
Ен — модуль упругости нижней обкладки, Ен ~ 5—5,5 МПа;
R — радиус ролика; — коэффициент, для загруженной ленты £ = 0,17, для порожней £ = 0,32.
Рис. 2.23. Зависимости константы вдавливания Свд от нагрузки на 1 мм шири ны ленты (а) и коэффициента ф от температуры 0О1ф(б):
1 — при |
Д = 600 |
-800мм, Dp = 108 мм; 2 — при |
В = 800-1200 мм , DP = 127MM; |
|
3 — при |
В = 800 -1200 мм , Dp = |
159 мм ; 4 — при |
В - 1600 мм , Dp = 159 мм ; 5 — |
|
при В = 2000 мм , |
Dp = 194 мм ; 6 |
— при В = 3000 мм , Dp = 217 мм (вместо 0,02, |
0,04 Н/мм и далее следует читать соответственно 2; 4 Н/мм и далее)
Возможна другая запись формулы для расчета сопротивле ния от вдавливания роликов в ленту:
(2.24)
где пш — константа, принимается лвд = 1,5; \|/ — коэффициент, учитывающий желобчатость ленты (при (3' = 30° \|/ = 1,6; при Р' = 45° у = 2,2); Свд — константа вдавливания, определяется из формулы (2.23) в виде
=4 [S (| - M2) / ( ^ E h)]V2
Вработе [5] приводится формула для определения удельной силы (Н/м) сопротивления движению от вдавливания для трех роликовой опоры:
(2.25)
где Свд— константа вдавливания, Свд = 76, 56, 48, 40, 34, 30, 26, 24 при Dp, равном соответственно 60, 89, 108, 133, 159, 194, 219, 245 мм; Ьва — длина вдавливания, Ьва = (0,45 - 5), см; qcp — ли нейная нагрузка на средний ролик от полной нагрузки qr; qe — нагрузка на боковой ролик от полной нагрузки qr.
Для незагруженной ленты
(2.26)
где Ь'т — длина вдавливания, Ь'ю = Ь - ( \ - к 3)0,5В ; к3 — сте
пень загрузки ленты.
В работе [6] для определения сопротивления от вдавлива ния предлагается формула
Uta= kxB +k2 |
(2.27) |
где kv k2 — коэффициенты, учитывающие долю сопротивления, не зависящую и зависящую от нагрузки.
При скорости v = 1,5 м/с, qT+ qn = 2,2 кН/м, диаметре роликов Dp = 133 мм, толщине нижней обкладки 5„ = 2,2 мм, температуре 0 = 20 °С коэффициенты к\ = 10,9 Н/м, к2= 2-10"4 (м/Н)0-5
На основании обобщения многочисленных исследований для случая, если параметры конвейера отличаются от указанных выше, рекомендуются следующие поправочные коэффициенты в формуле (2.27):
коэффициент влияния скорости kv =0,85 + 0,lv;
коэффициент влияния диаметра роликов
(2.28)
коэффициент влияния толщины обкладки
к$ = 0,88 + 0,065н.
В этом случае
(2.29)
Аналогичные исследования по определению силы UBa бы ли выполнены Шварцем, Беренсом, Винтенбергом, Лейером и другими исследователями. Численные расчеты по предлагае мым этими авторами формулам показали, что формулы, реко мендуемые для определения UBa дают разброс до 300 %. Мож но считать, что формулы Лахмана и Беренса дают наиболее приемлемые усредненные результаты.
Как следует из экспериментальных данных, в составляю щих силы сопротивления движению Uaeф и Do основными явля
ются силы t/деф.г и UBд, поэтому наряду с экспериментальными исследованиями рассмотрим возможное теоретическое описа ние этих сил и оценим влияние на них различных факторов.
Теоретическое исследование сил Uaeф и Um. Деформиро вание груза на ленте сопровождается рассеянием энергии и представляет собой сложный динамический процесс, зависящий от типа, скорости, амплитуды деформирования груза и вида его напряженного состояния.
Известно, что среди различных форм описания внутрен него необратимого рассеяния энергии наиболее удобной яв ляется форма образования замкнутой петли гистерезиса, представляющей нелинейную двухзначную зависимость ме жду циклическим напряжением и установившейся цикличе ской деформацией. В этом случае количественной характери стикой проявления внутреннего трения является потребляе мая за цикл энергия ДА.
Для описания внутреннего трения в работе [3] использован коэффициент относительного рассеяния, или внутреннего по
глощения энергии |
|
Ч/Р=АА/А, |
(2.30) |
где А — энергия системы в некоторый момент времени. Возможно также использование коэффициента потерь хп и
декремента затухания 5,:
X„=VP/2 я = 6 ,/я , |
(2.31) |
т.е. v|/p = 26,. |
|
Петли гистерезиса были экспериментально |
получены |
В.П. Дунаевым для исследуемого диапазона изменения скоро стей деформаций ленты и различных транспортируемых грузов и по ним рассчитаны значения \j/p, %„ и 53. Эти величины в даль нейшем использовали для решения обратной задачи — опреде ление суммарной потери энергии, а по ней — значений (/дефг и
Чеф.г •
Испытания проводили на специальном стенде, имитирую щем движение конвейерной ленты до скорости 20 м/с, с не сколькими насыпными грузами (песок, глина, суглинок и др.). Для исследования физико-механических свойств транспорти руемого груза применяли специальные месдозы, позволяющие замерять усилия в трех взаимно перпендикулярных плоскостях (х, у, z) в любой точке по всему сечению груза на ленте. Пере мещения ленты в вертикальной плоскости (ось z), а также ее развал измеряли тензометрическими датчиками перемещения. Установлено, что с изменением скорости транспортирования поперечная эпюра давления на ленту существенно изменяется, увеличение и уменьшение давления происходят с запаздывани ем, указывающим на наличие гистерезисных потерь. Эти потери зависят от скорости деформирования транспортируемого груза, т.е. от скорости транспортирования, следовательно, в данном случае внутреннее трение частотно-зависимое, что позволяет применить для описания груза различные частотно-зависимые модели, в частности модель Фохта.
Из рис. 2.24 видно, что коэффициенты внутреннего погло щения энергии XJ/JCи \|/у (по осям х и у — вдоль и поперек ленты) в общем случае уменьшаются с ростом скорости. По оси z зави симость у . носит резонансный характер, причем местонахожде ние пика и его острота зависят от параметров конвейера и типа транспортируемых грузов.
О |
<+ 8 12 V,M/C |
Рис. 2.24. Зависимость коэффициентов \|/r, \|/,, \|/: от скорости деформирования ленты