книги / Структурно-аналитическая теория прочности
..pdfi S = 8 Ръ\ sSn031 ~ KT + крР~ r(zs - r ° ) m H(TS- T°) , |
(4.57) |
4 = - к T + кpp - r (rs - г0)"1H (ts - r°). |
(4.58) |
Конечно, и Wa в (3.17), (4.10) и (4.11) требует уточнения:
wp= W a + yp. |
(4.59) |
Далее, обращаясь к (1.44), легко видеть, что р задачах с далением вместо (4.3) нужно использовать формулу
(р^зОгаах |
(pv 3l)m in |
1£пп |
- -Езззз! |
J p « Q « - s) d s . |
|
|
£ п п |
+ ^3333 |
о |
Отсюда не составляет труда рассчитать деформацию баро механического происхождения, порождаемую скачком давления от р\ до р2 или сбросом от р2 до р\ и напряжениями от внешних сил т$\. Принимая те же предположения, что и при выводе (4.53), и предположив, что для области V\ постоянная
у ^ |
в |
(4.56) равна |
+ Ау, |
а для области V2 |
постоянная |
|
у Р |
в |
(4.56) |
равна yY- Ay, найдем, что при изменении давления |
|||
от р\ до Р2 |
скорость |
микродеформации баромеханического по |
||||
следействия |
составит |
|
|
|
||
|
|
|
“1 - У1 Р2 |
|
|
|
|
Ръ I st A i t |
кт |
( е ЛуР2/ЛТ[(т 3 1 + x 31) s g n ( r 31+ Х3, ) ] п х |
|||
|
|
х sgn (г31 + х31) + е |
- Ду ро/кТ |
|
||
|
|
[(г31 - х31) х |
|
|||
|
|
|
х sgn (г31 - х31) ]" sgn (г31 - *31) J . |
(4.60) |
В частности, при г31 = 0 интегрирование (4.60) при тех же допущениях, что и в (4.43)—(4.50), позволяет рассчитать де формацию баромеханического последействия.
После скачкообразного подъема в момент времени t\ дав ления от р\ до р2 деформация последействия изменяется во времени по закону
|
At bn |
|
|
|
«1 -У1 Р2 |
s h ^ ( p 2 - p , ) » x |
||
|
|
|
|
|
кТ |
|||
31 |
а0п (л + 1) ( |
|
Тпл ) |
|
||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
( |
|
аопУ- |
{0 |
sgn(x31)Kl |
(4.61) |
|
|
х |
1 - |
е |
1 ~ т/Тхш |
||||
После сброса |
его |
от |
р2 до |
pi |
в момент времени |
(2 этот |
||
закон оказывается |
таким: |
|
|
|
|
|
|
aQ n(t - t2) \ |
|
X (Р2 " PI)” 11 ” е |
1 ”Т /Т п л J s8n (л31)к| » |
(4.62) |
где
^ I £ц11 ~ ДЗЗЗЗ! ЯЦЦ + ЯЗЗЗЗ
Теперь, устремляя время t к бесконечности и складывая (4.61) с (4.62), имеем необратимую микроскопическую дефор мацию за полный бароцикл р\-*рг-*р\ в форме, аналогичной (4.45):
|
|
At bn |
|
|
-ы. /кт |
„ |
|
а 0 л(л + 1) |
|
е |
( |
Р 2 - P i ) х |
|
|
|
|
|
|
||
х |
у\Рг/кт sh |
Д у р 2 |
|
У\Р\/МГ |
Aypi |
sSn (^3I)KI • (4.63) |
кТ |
е |
sh |
кТ |
Убеждаемся, что каждый полный цикл смены давления по
рождает остаточную деформацию Д/Зсц, которая добавляется к деформации от предшествующих бароциклов. Внешнее напря жение гзь согласно (4.60), усиливает эту деформацию в сторону напряжения гзь Существенно, что по мере увеличения Г31 вли яние дисперсии Ау становится меньше и в конце концов на ступает «вырождение» эффектов, описываемых формулой (4.63). При больших T3L скорость баромеханического последействия и бароциклической ползучести сводится (при п = 3) к выражению, похожему на (4.8):
|
“1 ~ П Р |
|
fill = At Z |
кТ J^31 + (pv3l)maxj Т31 • |
(4.64) |
Все три эффекта — |
баромеханическое последействие в |
(4.61), |
(4.62), бароциклическое формоизменение в (4.63) и бароцик
лическая |
ползучесть |
в |
(4.64) — обнаружены |
экспериментально |
|
[322 ]. |
|
|
|
|
|
Переход |
от Ар ^ |
в |
(4.61)—(4.64) к Де^ |
осуществляется об |
|
ращением |
к |
(4.46). |
|
|
|
Из (1.20) |
и (1.25) |
следует, что изменение давления на величину |
Ар порождает примерно такие же микронапряжения, что и изме
нение температуры |
|
на АТ = ^Ар. |
Оценивая а ~ 0.5 МПа • К- 1 и |
|
Ь** 0.1, получаем, |
что АТ/Ар ~ |
0.2 К • МПа- 1 . |
При реальных |
|
значениях Ар ** 10 |
^ МПа получаем эквивалентное |
этому давле |
нию значение АТ около 102 К. Ясно, что столь мощные воз действия способны порождать исключительно сильные пластиче ские сдвиги, которые могут иметь чисто атермическую приро
ду-
Расчет деформаций атермического характера не представляет трудностей. Для этого можно воспользоваться выражениями (4.50)—(4.52), (4.54) и (4.55). При этом, конечно, потребуются замены ряда переменных. Вместо аАТ необходимо писать bАр, вместо Т\ и Т2 — соответственно р\ и Р2- Формулам (4.48) и (4.49) следует сопоставить такие:
|
7î(P) = To(До)-*?/>> |
(4.65) |
|
*2 (Д) “ *5(До) “ к2 Р . |
(4.66) |
где |
и к§ — коэффициенты, учитывающие неодинаковое |
воз |
действие давления р на кристаллографическое напряжение те
чения |
tf(p) |
в |
области Ki |
и |
(р) в |
области Кг; т$(До) — |
||||
постоянная, |
равная |
|
(Г0) - к Т |
(при |
= к 2 в |
более |
общем |
|||
случае |
r f ( p , |
T ) |
= |
TJ ( T 0 , р0) |
- кх Т - x f p , |
г | ( р , Г ) = |
||||
- TQ (То » Ро) ~ К2 Т ~ |
P)* Введение выражений |
(4.65) и (4.66) |
||||||||
позволяет |
делать |
в |
(4.50)—(4.52), |
(4.54) и |
(4.55) |
замену |
||||
<1, к 2 |
соответственно на к \ |
и к $ |
и А к |
на А кр = к % - xf. Нуж |
но еще иметь в виду, что вместо характеристических температур Т£ в (4.16) и пТ£ в (4.32), которые характеризуют поведение
поликристаллов на этапе нагрева, и ^ |
в (4.28), а |
также |
nTj, которые характеризуют аналогичные |
свойства при |
охлаж |
дении, нужно заменить соответственно на характеристические
давления р£, пРн» До и пр<), определяюпще |
начало соответству |
|
ющих пластических сдвигов при повышении |
и сбросе давления: |
|
_s _ _ . |
*о (Д1) - *31 sgnr3l |
|
р- ~ р' + |
ь^Т р |
’ |
.S __ , rofPl) + *31Sgnr31 |
|
|
nP" _ P l + |
Г Т р |
' |
_s _ _ |
4(P2)-I3isgnr31 |
|
Р о _ Р 2 -----------ь+Тр-------- ’ |
||
_$__ 4(Р2> + Г31 Sgnr3i |
|
|
пР» _Р2 |
ьТГр |
• |
Здесь Кр = i (кр) + ). Кроме того, предполагаются выполнимы
ми все соображения, оговоренные при выводе соотношений (4.54)
и (4.55) применительно к термоциклированию, в их новой ин терпретации к задачам действия давления.
Вычисления показывают, что при отождествлении свойств объе
мов |
V\ |
и |
V2, |
т. |
е. |
в предположении, что |
= кр, |
|
= кр, |
||||
= у , |
/ 2> = у |
в |
(4.57)—(4.59), имеют силу формулы, |
аналогич |
|||||||||
ные |
(4.35) |
|
и |
(4.37). |
Если же |
г31 = 0, |
то |
при |
|||||
Дкр = |
|
|
|
= 0 |
они дают только нулевые решения. |
Лишь |
|||||||
при |
Дкр # 0 |
получаем соотношения того же смысла, |
что |
и |
|||||||||
(4.50)—(4.52). При |
скачкообразном подъеме |
давления от |
pi |
до |
рг |
||||||||
и г31 *0 |
|
деформация |
равна |
|
|
|
|
|
|
||||
Д031 02) |
= - |
^ |
{ |
* |
2д р 2 - |
2ЬАр [го(р0) - A t - |
-KL ^ |
2-P1 \ |
+ |
|
|
12 |
(K/) 2 + * /V P + ( K p)2 |
2 |
|||
|
+ [ 4 ( р , ) - А г ] Ч ^ |
-------- з — |
& |
||||
|
|
' |
|
|
|||
|
|
~ [ 4 Оо) “ Arj (к\ + кр)Рг}. |
|
|
|||
После |
сброса |
давления от |
рг до pi |
|
|
||
|
( P i ) = |
{»2 Ар2 - |
2b Ар |
4 Оо) - Аг - |
к P + к P |
||
Д Й , |
|
------ 2 |
2
Рч2
Pi -
“ [^ О о )“ Аг](/с? + к5)Р1}.
(4.67)
(4.68)
Наконец, за полный баромеханический цикл р\-*рг^Р\ име ем деформацию, равную сумме (4.67) и (4.68):
А/?з” = |
l*2^ |
2 " [*0 W - Лт] |
[Ш ? - ro (Ро) + A t] + |
|
+ |
[ЪАр - |
TQ (р0) + Дт] ( к [ + к%) (2Pi + Др) + |
||
|
+ |
+ (* ;) |
|
Ар Ар }. (4.69) |
|
|
PÎ + |
PI |
Уравнения (4.67) и (4.68) описывают микробаромеханическое последействие, реализуемое посредством атермических сдвигов, а уравнение (4.69) отражает необратимую (остаточ ную) баромеханическую деформацию (баромеханическое фор
моизменение). Переход от Д/?$1 в (4.69) к Де^ легко осу ществить с помощью (4.46). Методика расчета для одноосно нагруженных поликристаллов изложена при выводе формулы (4.40).
Вычисление приводит к следующим результатам. После подъема давления от р\ до рг
Дезз (Р2) = T tS T E p { в [*2Лр2 - {2ЬДр - |
^33 + |
+ 8ЭДазз _ ÙK2 >2 [*2Др_(2ЬЛр_1*>**] язз)
После сброса давления от р2 до pi
Дезз 0*i) = 4Дг Мр |"l5 |
~ |
~ х ) r ] °зз "*■ |
+ 8^0а33 + ~ ~ 2 ^ [*2 ДР “ (2* Ар2 - г*) гг*] Л33| .
Сумма этих двух формул дает бароциклическую ползучесть, а при (7зз = 0 — бароциклическое формоизменение.
4.4. Методика расчета макроскопических деформаций при произвольном напряженном состоянии
Как было видно выше, при выводе уравнений (4.30) и (4.31) расчет активной макроскопической деформации е]к для одноосно нагружаемых кристаллов не составляет труда. Он сводится к на хождению определенных интегралов по переменной а от 0 до 2л, по переменной jS от 0 до л / 2, по переменной со там, где r31 + JC31 > 0, в пределах от 0 до лг, а где г31 + х31 < 0, в пределах от л до 2л. Такая простая методология теряет силу, когда на пряженное состояние произвольное. В этом случае пределы ин тегрирования по всем трем переменным становятся зависящими от уровня внешних напряжений, температуры, давления и других
переменных, поскольку условие текучести r31 sgn r3j = г* либо вы полняется, либо не выполняется в каждом месте ориентационного пространства.
Ниже изложена |
методика расчета |
по известным значе |
ниям переменных |
[402]. |
|
Обратимся к рис. 4.1. На нем изображены оси лабораторной системы координат х, у, z и вспомогательная (геодезическая) си стема координат £, г/, п, у которой орт £ ориентирован вдоль
параллели, |
a rj — вдоль меридиана. Кроме того, указан локаль |
ный базис I, т, л, у которого орт п идет вдоль нормали к |
|
полусфере, |
расположенной центрально на плоскости хОу. Орт |
I направлен под углом со по отношению к орту £. Меридио нальная плоскость расположена под углом а к оси х, а орт п
под углом |
к плоскости хОу. Плоскость £0 \т] совпадает с |
ПЛОСКОСТЬЮ |
ЮуШ. |
î
Рис. 4.1. Связь между раз личными базисами.
Сделаем вспомогательное построение, проведя линию O irn вдоль максимального значения касательного напряжения г„ в
плоскости 1т, Очевидно, что |
хп = |
т31 + т32, а |
ориентация |
век |
||||
тора тп |
относительно ортов |
I и |
m определяется |
углами |
0 и |
|||
л / 2 - 0 |
|
(см. рис. 4.1). Этот |
угол |
можно найти |
из |
соотношения |
||
|
|
|
|
|
*41 |
|
(4.70) |
|
|
|
|
в = arccos-^1-. |
|
||||
|
|
|
|
|
тп |
|
|
|
В самом общем |
случае справедливы формулы |
|
|
|
||||
|
|
|
T3i ~ A |
cos<o + A2 sino)> |
|
(4.71) |
||
|
|
|
Т32 = Л2cos o ) - A l sina>, |
|
|
(4.72) |
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л, - |
2 (°22 “ ai i) s*n 2а + a l2 cos 2а |
cos /9 + |
|
|||
|
|
|
+ (<72з COS а ~ |
а 13 s*n °0 s*n |
|
|
(4.73) |
|
А |
|
1 |
2 |
|
2 |
|
+ |
|
2 |
зз —t7j 1 cos а - а22s*n а ~ ° \ 2sin 2а |
|||||||
|
2 [а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4- (агз sin 2а + (713 cos а) cos 2(3 . |
|
|
(4.74) |
||
В результате |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
г„= |
+ ^ . |
|
|
|
|
Естественно, |
далее, что гп одновременно равно |
|
||||||
|
|
|
гп - |
т^ |
+ г3|? , |
|
|
|
где Тз^, T3f? — компоненты касательных напряжений в системе координат £, TJ, п, направленные соответственно вдоль орта £ и орта rj. Они, как видно из рис. 4.1 и формул (4.71)—(4.74), равны
г”з£ —Т31 cos (о r32sinw —Л1 ,
216
но по плоскостям базиса гексагонального кристалла. Из двух
разновидностей микродеформаций A$3j и Д/?31 выберем микро деформацию атермического характера. При этом сделаем допу
щение, что TQ (TJ) = VQ (Т2), т. е. Ki = к2, к - 0. Оно не носит принципиального характера (так как в любом случае
[z0s (ГО - r5 (î,2)Hr5(7’i) + т5(Г2) Г 1<<1) и не сказывается сколь ко-нибудь существенно на вычислениях, но значительно упрощает конечные выражения.
Отождествление свойств объемов V\ и V2 позволяет рассмат ривать микроразрушение только в одном из них. Для опреде
ленности выберем с этой целью объем V\. |
|
|
л \ |
в (2.5), |
|||||
Вначале |
оценим критерий микроповреждаемости |
||||||||
заменив |
для |
упрощения выкладок |
1 + а0 |
на |
fi/fi° |
и |
1 + ас~ |
||
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
Р |
на p/fic. |
Далее учтем, |
что при |
сделанных |
посылках |
базисы |
||||
U т , л; |
а, |
5, с и р, г, |
s совпадают |
и потому г31 = г31 + х 31, |
|||||
*зз = *33 + *зз* Поскольку |
используемое |
далее |
уравнение |
(2.5) за |
писано не для скорости лг1( как в (2.8) или в (2.9), а непосредственно для Яр требуется сделать дополнительные оговорки в отношении техники счета. Будем учитывать в этой связи только такие режимы нагружения, когда 1г311 и I r331 являются либо константами, либо нарастающими функциями времени. Что касается величин од и *33, то в отношении их примем следующие допущения. Во-первых,
используем в (2.5) только средние значения этих |
величин х31 и |
х33, что сразу дает х31 =» 0. Во-вторых, примем, |
что разрушение |
отрывом происходит только в те моменты времени, когда х33 до стигает максимального значения в такте растяжения и, конечно,
только при |
г33 > 0. |
Следовательно, трещина отрыва вскрывается в |
|||
области |
V\ |
лишь в |
такте нагрева, а в области |
V2 — в такте ох |
|
лаждения, |
причем |
этому моменту времени отвечает напряжение |
|||
х33, |
равное |
|
|
|
|
|
|
|
|
( т ^ т а х ^ Д Г » |
(4.75) |
где |
(см. |
(4.4)) |
|
|
2 (<£ini> - £1122)
с =
^(<JS?111> “ ^1122) + £3311 + ^3322+^3333
х£(<У11> ~ У11 ) С^ззп + -^3322) + (<Узз> “ Кзз) 4 3333 ]
АТ = f T ( s ) Q ( t - s ) d s
о
При таких допущениях параметр fi в (2.3) рассчитывается элементарно простым умножением А/?31 в (4.20) на число тер-
218
моциклов JVI тзк как деформация в (4.20) оказывается тождественной по модулю деформации в ^ и У2:
|
|
|
|
|
AaN |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
1т«31 № |
Т2). |
]ш |
х |
I |
|т’’3(Т' " |
|
- |
|
( |
4 |
~ |
r |
3i s e3ni )*2 s g n |
< |
4 |
- |
r 3i sгg31n )Jw (г |
- |
7,; ). |
|
Здесь |
учтено, |
что деформация |
у (Ар h) в |
V\ |
образуется |
|||||||
только |
на |
этапе нагрева, а в Vi |
равная по величине и знаку — |
|||||||||
только |
на |
этапе |
охлаждения. |
|
|
|
|
|
|
|||
Поскольку переменные р, г33 и г31 в уравнении (2.5) теперь |
||||||||||||
определены, |
параметр л\ |
может |
|
считаться найденным. Потому, |
обращаясь к (2.19) и принимая /(Й ) = 1/4л , можно рассчитать параметр макроповреждаемости П. Простейшая ситуация отно сится к случаю, когда «живое» сечение изменяется незначи тельно и, следовательно, перенормировки напряжений оцс в
(2.19) не |
требуется, т. е. о'цс = ацс. Используя такие допущения |
и вводя |
обозначения |
|
В(р , ш) = cos/? sin/? sinw sgn (cosP sin/? sinw ), |
перепишем выражение для p в виде
|
P = |
|
{<*2 (АТ)2 - |
[*о " |
в |
ш) °зз sên °зз |
х |
||||
|
х |
sgn [rl - |
В (p , си) sgn <?33jj-tf |
[а{Тг - Т\) - го |
+ |
||||||
|
|
|
|
+ В (Р, ш) а33 sgn а33. |
|
||||||
Далее, |
определим |
параметр |
П по |
формуле |
|
||||||
|
|
A*N |
2л |
л / 2 |
я . |
|
|
|
|
||
П = |
Jda |
U P |
J \а |
(AT)2 - |
[г50 - В ( Р , |
ш)х |
|||||
16 л |
|
||||||||||
|
|
a AT 0 |
0 |
0 |
|
|
|
|
|||
|
|
х С733 sgn а33]2 sgn [r0s - В (р , ш) о33 sgn а33 ]] х |
|
||||||||
х Я |
[в (Г2 - |
Г,) - rj + В (Р , а») о33 sgn а33] . ^ .Я {[а2 (АТ)2 - |
|||||||||
|
- |
Оо - |
В (р , ш) а33sgn а33)2 sgn (rj - |
В ф , ш) а33 х |
|||||||
|
х sgn a33)JH \а (Т2 - T ^ - r b |
+ Bip, |
ш) а33sgn а33 |
]- |
|||||||
|
“ |
AJt} Я(сАГ + 1733 Sin^ ~ Т° } + ^ |
Я i Ifl2 (ЛТ )2 " |
||||||||
- (VJ - В (р , со) а33 sgn а33 )2sgn (r0s |
- В (p , ш) а33 sgn а33)]х |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
219 |
|
|
|
|
x H [ в ф , w) (7зз sgn азз - r cjJ c o s/? du). |
(4.76) |
Ясно, что произвести интегрирование такого выражения трудно, поэтому сделаем упрощающие предположения. А именно если процесс разрушения разрешен при некоторых значениях </?>, <гз1> и <гзз>, то допустим, что он разрешен во всем угловом пространстве совокупности {й}. Как можно по казать, приемлемые результаты получаются, если ввести средние па-
раметры |
- |
2 |
sgn (cos/? sin/? sinw) |
и |
а = <cos/? sin/? sina>> — ^ |
||||
/? = <sin |
/?> ~ 2 a sgn а. |
В результате |
имеем, интегрируя |
(4.76), |
П = 8 л д AT [fl2^Д7^2 ~ (*&2 + з г 0a33 sSn a33 “ J J азз] |
х |
s2
хЯ û A T - T 0 + -^(733Sgna33
Р
~ |
4 |
азз sgn азз j sgn (r0~ ^ |
а33 sgna33 )] х |
|
||
|
х Я |
ûAT - rJ + ^ c ^ s g n ^ j |
- |
j x |
|
|
х я ( с А Т + ^ а 33- г 0) + ~ Я I [a2(AT)2 - |
~ ^ * з з |
х |
||||
x |
s g n a 33J 2 s g n |т 5 - аъ^ъs g nCT33 j ]■H |
( aT ~ r o + |
|
|||
+ ^ |
<7зз sSnазз) “ 4aA j f ~}H |
a33 sgn азз - rC ]J • |
<4-77> |
|||
Выражение |
(4.77) позволяет |
рассчитывать повреждаемость |
при произвольных значениях s и интервалах термоциклирования АТ. Из (4.77), в частности, следует, что при (733 = 0 возможно накопление повреждаемости путем образования трещин отрыва.
Эта повреждаемость |
равна |
|
П = |
A*N |
[<22(ДГ)2 - (Со)2] И [а2 ДГ2 - (СО)2 - |
|
Ыа ДТ/?С
Макроскопическое разделение тела на части нетрудно оце нить по формулам (2.24)—(2.27), однако получающиеся очень