книги / Методы математического моделирования рудничных аэрологических процессов и их численная реализация в аналитическом комплексе Аэросеть
..pdfвого варианта, только с заменой A в (12) на A (b + 1). Фактически первый вариант сводится к третьему заменой обычной
удельной теплоемкости воды на эффективную, в b + 1 раз меньшую (cwэфф = сw/(b + 1)). Что касается второго варианта, то
он должен быть рассмотрен отдельно. В этом случае
|
|
|
|
,x x |
|
|
|
|
j |
|
|
||||
|
|
|
|||||
|
|
1 |
|
кр |
|
|
|
j(x) |
|
|
|
,x xкр |
, |
(7.47) |
|
|
j3 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
где j1 соответствует первому варианту («влажный воздух»), а j3 –
третьему варианту («сухой воздух»). Оба этих решения должны «сшиваться» на границе xкр. Решение Tw (x) на промежутке [0; xкр] уже получено – это (7.45). Что касается промежутка [xкр; L], то решение будет аналогично (7.28), но константа будет другая:
T (x) T |
Be Ax . |
(7.48) |
|
w |
v0 |
|
|
Ранее B определялась из условия Tw (0) Tw0 , а теперь – Tw (xкр ) , где определяется из уравнения (7.44) при = 1:
Tкрv Tv0C .
1 C
При x xкр получается
|
|
кр |
|
|
|
|
|
|
Tw (x) Tv0 |
|
Tv |
Tv0 |
exp |
cvqv |
(1 C)( кр |
x |
) . |
1 C |
|
L |
||||||
|
|
cwqw |
|
|
(7.49)
(7.50)
Температура воздуха Tv (x), в предположении, что выделение тепла при конденсации идет только на нагрев жидкости, а в нагреве воздуха участвует только обычный теплообмен между водой и воздухом, вычисляется по формуле (7.21) усреднением Tvk (x) по всей длине теплообменника от 0 до L:
|
|
1 |
xкр |
L |
|
|
|
|
Tvk |
|
|
|
Tvk (x)dx |
Tvk (x)dx |
|
(7.51) |
|
L |
. |
|||||||
|
|
|
|
0 |
xкр |
|
|
|
241
В табл. 7.2 представлены расчетные результаты эффективности работы охлаждающей установки (рис. 7.5) в зависимости от начальной относительной влажности воздуха η (%) и компоновки теплообменников относительно подачи воздуха (Tv0 = 30 °C, qv = 36 000 м3/ч) и антифриза (Tw0 = –1 °C, qw = 30 000 кг/ч). Рас-
смотрены четыре варианта компоновки: I) все 12 рядов теплообменников подключены последовательно, направления движения воздуха и жидкости совпадают; II) все 12 рядов теплообменников подключены последовательно, направления движения воздуха и жидкости противоположны; III) подача антифриза делится пополам на 1–6-й ряды и 7–12-й ряды, направления движения воздуха и жидкости совпадают; IV) подача антифриза делится пополам на 1–6-й ряды и 7–12-й ряды, направления движения воздуха и жидкости противоположны.
Таблица 7.2
Расчетные значения температуры охлажденного воздуха Tvk (°С) в зависимости от начальной относительной влажности η (%)
|
|
η (%) |
I |
0 |
40 |
60 |
80 |
100 |
|
|
|
|
|
14,6 |
14,6 |
15,9 |
17,7 |
18,4 |
|
|
Tvk |
|
|
II |
14,3 |
14,3 |
16,4 |
16,6 |
17,2 |
(град) |
|
III |
15,4 |
15,4 |
15,5 |
16,8 |
18,5 |
||
|
IV |
15,2 |
15,2 |
15,6 |
16,5 |
17,8 |
|||
|
|
|
|
Из полученных результатов следует, что при заданном соотношении расходов воздуха и охлаждающей жидкости разные направления их подачи дают более интенсивный теплообмен для сухого и влажного воздуха. Для воздуха средней влажности наблюдается обратный эффект, вызванный, очевидно, тем, что выпадение влаги с выделением тепла при разнонаправленном движении воздуха и антифриза наступает раньше, чем при сонаправленном. Разделение подачи антифриза в начало и центр охлаждающей системы также улучшает теплообмен только для воздуха средней влажности по той же причине – более позднего наступления процесса конденсации влаги при более медленном движении жидкости.
242
В соответствии с результатами проведенных исследований следующие правила компоновки теплообменников позволяют добиться максимальной интенсивности теплообмена между воздухом и жидкостью:
противоположная подача воды в системах обогрева воздуха с последовательным подключением всех теплообменных секций;
противоположная подача хладоносителя в системах охлаждения сухого или близкого к насыщению влажного воздуха с последовательным подключением всех теплообменных секций;
разделение подачи антифриза в начало и центр охлаждающей системы для воздуха средней влажности.
Оптимальная конфигурация подключения теплообменных модулей произвольного типа в общем случае определяется на основании предварительных расчетов в соответствии с моделью теплообмена, не использующей усредненные характеристики.
243
ГЛАВА 8. АНАЛИТИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС «АЭРОСЕТЬ» И ЕГО ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ДЛЯ МОДЕЛИРОВАНИЯ РУДНИЧНЫХ АЭРОЛОГИЧЕСКИХ
И ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ
Движение воздушных потоков, изменение температуры воздуха и концентрации вредных веществ в штатных и аварийных режимах проветривания рудников могут быть смоделированы в аналитическом комплексе «АэроСеть», созданном в отделе аэрологии и теплофизики Горного института УрО РАН на базе современных физико-математических моделей вентиляционных процессов. В большинстве известных программных продуктов вентиляционные расчеты реализуются следующим образом: процессы переноса рассчитываются на фоне постоянных расходов воздуха, а влияние тепловых депрессий на них либо не учитывается, либо учитывается, но считается известным и неизменным. Подход этот дает неплохие результаты при моделировании штатных режимов проветривания, но неприемлем для описания быстро меняющихся аварийных режимов проветривания, вызванных пожарами, отключениями – включениями источников тяги и открытием – закрытием отрицательных регуляторов. В целях преодоления этих трудностей при моделировании аварийных ситуаций в программе «АэроСеть» реализован модуль, позволяющий проводить нестационарные аэрогазотермодинамические расчеты с учетом инерционности воздушных потоков и динамики тепловых депрессий.
8.1. ОБЗОР ФУНКЦИОНАЛЬНЫХ ВОЗМОЖНОСТЕЙ ПРОГРАММЫ
Центральным звеном аналитического комплекса является визуальная схема вентиляционной сети рудника, выполненная в виде ориентированного графа, работа с которой может осуществляться как в двумерном, так и в трехмерном режимах. При этом построенная в одном режиме сеть может редактиро-
244
ваться в другом режиме. Данный модуль предназначен для расчетов вентиляционной сети и визуализации полученных результатов. Расчетный модуль ПВК «АэроСеть» позволяет выполнять следующие задачи:
–создание трехмерной геометрической модели вентиляционной сети (рис. 8.1) с обеспечением широкого спектра задаваемых параметров элементов вентиляционной сети (рис. 8.2);
–расчет стационарного и нестационарного воздухораспределения;
–расчет тепло- и газораспределения в вентиляционной сети
(рис. 8.3);
–моделирование теплообмена рудничного воздуха с горным массивом и его влияния на воздухораспределение;
–определение устойчивости воздушных потоков в горных выработках;
–проектирование и расчет вентиляционных сетей рудников;
–выбор параметров главных вентиляторных установок;
–выбор параметров вспомогательных вентиляторов и средств отрицательного регулирования воздухораспределения;
–обработка данных воздушно-депрессионных съемок и анализ состояния проветривания рудников;
–разработка и анализ технических решений по улучшению проветривания участков шахтного поля;
Рис. 8.1. Трехмерная схема вентиляционной сети СКРУ-1 ПАО «Уралкалий»
245
Рис. 8.2. Свойства ветви вентиляционной сети
Рис. 8.3. Теплогазодинамический расчет
–моделирование штатных и аварийных ситуаций распределения газовых примесей в вентиляционной сети;
–моделирование подземных пожаров, путей движения продуктов горения и тепла в вентиляционной сети;
–определение влияния естественной тяги на воздухораспределение при различных режимах проветривания рудника;
–проектирование ресурсосберегающих систем вентиляции.
246
Модуль «Электронный расчет количества воздуха и вентиляционный журнал» предназначен для определения необходимого количества атмосферного воздуха на проветривание всех потребителей в шахте, исходя из их потребности в воздухе, норм и правил безопасности, хранения и анализа шахтных замеров параметров атмосферы. Отображение информации представлено в виде древовидной структуры распределения требуемого количества атмосферного воздуха по потребителям рудника (рис. 8.4). Предусмотрено выполнение следующих задач:
–автоматический расчет требуемого количества воздуха для проветривания рудника в целом и любого участка в частности на основе введенных параметров и принятых правил расчета
всоответствии с регламентом по проветриванию;
–хранение в централизованной базе данных шахтных замеров;
Рис. 8.4. Древовидная структура распределения требуемого количества атмосферного воздуха по потребителям рудника
247
–формирование отчетных документов в соответствии с требованиями регламента по проветриванию и ЕПБ;
–анализ соотношения требуемых и фактических показателей проветривания;
–расчет рециркуляции на основе газовых съемок.
Модуль «Электронный план ликвидации аварий» предназначен для оперативной сортировки, визуализации и анализа данных по вентиляционной сети рудника в аварийной ситуации и служит основой для принятия управляющих решений в аварийной ситуации. Отображение информации производится на аксонометрической схеме рудника с нанесенными на нее условными обозначениями аварийных позиций, противоаварийных средств; путями выхода людей; путями подхода горноспасателей; требуемыми и просчитанными для аварии вентиляционными режимами (рис. 8.5). Модуль позволяет выполнять следующие задачи:
–предоставление специализированной графической среды, предназначенной для построения графической части плана ликвидации аварий;
–разработка оперативной и графической части ПЛА в единой программной среде (рис. 8.6);
–визуализация оперативной части ПЛА:
Рис. 8.5. Основное окно модуля «Электронный план ликвидации аварий»
248
Рис. 8.6. Окно оперативной части модуля «Электронный план ликвидации аварий»
–определение путей выхода людей;
–определение путей подхода горноспасателей к очагу аварии;
–задание вентиляционного режима, принятого в аварийной ситуации;
–задание порядка действий диспетчера;
–предоставление возможности оперативного доступа к необходимым электронным документам;
–разработка системы для тренировочных занятий диспетчеров во время учений;
–конвертация в графические форматы и вывод графической и текстовой информации в печатном виде (рис. 8.7);
–оперативное моделирование аварийных ситуаций проветривания;
–определение тепловых и газовых свойств потока в любой точке вентиляционной сети.
249
Рис. 8.7. Выбор области печати в модуле «Электронный план ликвидации аварий»
8.2. МОДУЛЬ «ВЕНТИЛЯЦИЯ»ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ РАСЧЕТОВ СТАЦИОНАРНОГО ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ,ОБРАБОТКИ РЕЗУЛЬТАТОВ ВОЗДУШНО-ДЕПРЕССИОННЫХ СЪЕМОК
И ОПТИМИЗАЦИИ ЗАТРАТ ЭНЕРГИИ НА ПРОВЕТРИВАНИЕ
При расчете стационарного воздухораспределения решается задача вычисления расходов воздуха в выработках Q (объема воздуха, проходящего через выработку за единицу времени) в режиме штатного проветривания, т.е. когда все параметры течения воздуха находятся в устойчивом равновесии. В этом случае задача обеспечения требуемым количеством воздуха различных участков рудника сводится к подбору таких исходных параметров расчета, чтобы в каждой выработке расход воздуха был не меньше определенной минимальной величины, а скорость воздуха (определяемая по величине Q и площади поперечного сечения выработки) находилась в допустимых пределах.
Необходимыми параметрами для расчета в этом случае являются: точная схема вентиляционной сети, аэродинамические сопротивления R всех выработок, а также расположение источников тяги и их напоры. Величина аэродинамического сопро-
250