725
.pdfм/с; ускорение a, м/с2; силу F, Н; время t, с и т.д.), отклады-
вают в миллиметрах.
59
Рис. 4.2
60
61
В системе векторных уравнений (4.4) vC — искомая скорость, неизвестная по величине и направлению, скорости vB и vx-x — известные (подчеркнуты двумя чертами), а относительные скорости vCB и vCx — известны только по направлению (подчеркнуты одной чертой). Пересечение их направле-
ний дает графическое решение задачи определения искомой скорости vC. На свободном поле чертежа выбирают положение полюса плана скоростей p (рис. 4.3).
Рис. 4.3
Скорость в полюсе равна нулю. В нем же располагают точки стойки a и x–x. Из полюса p проводят отрезок pb, изображающий скорость vB, перпендикулярно звену АВ в направлении угловой скорости 1. Из его конца проводят направление, перпендикулярное звену СВ. Векторный многоугольник замкнется после решения второго уравнения системы. Для этого из полюса p (так как vx-x = 0) проводят направление vCx параллельно направляющей до пересечения с направлением vCB. Нахождение искомой точки С позволяет определить ис-
комую абсолютную скорость по длине вектора, проходящего через полюс плана:
v |
pc |
, |
(4.7) |
C v
где pc — отрезок, измеряемый на плане скоростей, мм.
Так же определяется относительная скорость, вектор которой не проходит через полюс плана:
62
vCB cb .
v
Направления искомых векторов определяют стрелки по уравнениям (4.4) либо по простому правилу: стрелки иско-
мых векторов направляют в искомую точку.
Планы скоростей и ускорений обладают свойством подо-
бия: каждой точке плана положений соответствует точка на плане скоростей и ускорений, обозначаемая соответству-
ющей строчной буквой. По этому свойству из построенного плана скоростей можно определить скорость любой точки механизма для заданного положения начального звена. Так, точка S2 шатуна 2 на плане положений с линейной координатой lBS2 имеет подобную точку s2 на плане скоростей, которую находят из пропорции:
bs bc |
lBS2 |
. |
(4.8) |
|
|||
2 |
lBC |
|
|
|
|
Так, для точки S2 шатуна механизма ДВС (рис. 4.2) при отношении lBS2/lBC = 0,3 рассчитывают отрезок bs2 = 0,3bc, а
вектор скорости vS2 определяют соединением полюса p с точкой s2. Модуль скорости центра тяжести шатуна
v ps2 . |
|
S2 |
v |
|
Модули искомых скоростей определяют по правилу: для определения физической величины длину отрезка на плане делят на масштаб, что реализовано в формуле (4.7). Направление вектора скорости определяют из плана скоростей. По данным из плана скоростей также определяют величину и
направление угловой скорости. Для шатуна 2 модуль угловой скорости в с-1:
|
vCB |
. |
(4.9) |
|
|||
2 |
lBC |
|
|
|
|
Направление угловой скорости определяют, прикладывая вектор относительной скорости vCB в точку С шатуна (услов-
63
но в соответствии с векторным уравнением (4.4) точка С вращается относительно точки В). Ошибок при определе-
нии направленний и можно избежать, изобразив расчетные схемы в виде шатунов, к вращающимся концам которых перпендикулярно им прикладывают векторы линейных скоростей и тангенциальных ускорений (рис. 4.4). В примере на рис. 4.2 и 4.3 направление 2 отрицательное — по часо-
вой стрелке. Для диады 4–5 рычажного механизма ДВС
(рис. 4.1), где неизвестна кинематика точки Е, записывают вторую систему векторных уравнений:
vE |
vD vED |
; |
. |
(4.10) |
|
vx x vEx . |
|||
vE |
|
|
||
Планы скоростей для обеих диад |
|
|
|
|
механизма ДВС строят на одном |
|
|
|
|
поле чертежа с общим полюсом p. |
|
|
|
|
В результате получают план скоро- |
|
|
|
|
стей механизма в целом (рис. 4.3), |
|
|
|
|
из которого можно определить |
|
|
|
|
скорость любой точки механизма. |
|
|
|
|
В соответствии с первым уравнени- |
|
|
|
|
ем системы (4.10) из полюса p про- |
|
|
|
|
водят вектор pd = –pb в сторону |
|
|
Рис. 4.4 |
|
вращения точки D. Из его конца — |
|
|
||
|
|
|
направление vED и т.д. в соответствии с векторными уравнениями. В искомую точку e проводят стрелки векторов, далее находят положение точки s4 на отрезке de по свойству подобия, рассчитывают модули линейных скоростей vE, vED, vS4 и угловой скорости 4 .
Планы скоростей обеих диад имеют центральную симметрию, при этом vE = – vC, vS4 = – vS2, а 4 2 . Методика построения планов скоростей и ускорений диад первого и второго видов приведена в пособии 2 .
64
4.3. План ускорений
Для искомой точки С диады 2–3 (рис. 4.1) записывают систему векторных уравнений:
a a |
B |
a n |
a t |
; |
|
|
|||
C |
|
|
CB |
CB |
|
, |
(4.11) |
||
|
a |
|
|
a k |
a r . |
||||
a |
x x |
|
|
||||||
C |
|
|
Cx |
Cx |
|
|
|||
где aB — линейное постоянное ускорение точки B, м/с 2; aCBn |
— |
||||||||
относительное нормальное ускорение; at |
|
— относительное |
|||||||
|
|
|
|
|
|
CB |
|
|
|
тангенциальное ускорение; ak |
|
— кориолисово ускорение; ar |
|||||||
|
Cx |
|
|
|
|
|
|
Cx |
—относительное ускорение.
Линейное ускорение во вращательном движении раскла-
дывают на нормальную и тангенциальную составляющие.
Ускорение aB имеет только нормальную составляющую, так как угловое ускорение 1 = 0:
a |
an 2l |
AB |
. |
(4.12) |
|||
B |
B |
|
1 |
|
|
||
Нормальное ускорение направлено к центру вращения. Его |
|||||||
определяют также по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
an |
v2 |
|
|
|
|
|
|
CB |
. |
|
(4.13) |
|||
|
|
|
|||||
|
CB |
lBC |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|||
Тангенциальное ускорение at |
является искомым, но |
|
|||||
|
CB |
|
|
|
|
|
|
имеет известное направление — перпендикулярно нормаль- |
|||||||
ному. Также известно направление относительного ускоре- |
|
||||||
ния в поступательном движении ar |
— вдоль направляющей. |
||||||
|
|
Cx |
|
|
|
|
|
Кориолисово ускорение имеет место только в поступательной кинематической паре и только при вращающейся направляющей (задание 6). Модуль кориолисова ускорения
ak 2 v , |
(4.14) |
r r |
|
где r — угловая скорость направляющей; vr |
— относи- |
тельная скорость в поступательной паре.
Направление кориолисова ускорения определяют поворотом вектора относительной скорости на 90 в сторону
65
вращения направляющей ( r ). Масштаб плана ускорений в |
|||||||||||
мм/(м с-2): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
b , |
|
(4.14) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
aB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где b — отрезок, изображающий ускорение точки В. |
|
||||||||||
Например, при aB = 840 м/с2 |
можно принять b = 84 мм, |
||||||||||
тогда масштаб |
a |
= 84/840 = 0,1 мм/(м с-2). Из полюса (a, x- |
|||||||||
x) плана ускорений (рис. 4.5) проводят вектор нормального |
|||||||||||
ускорения aB |
длиной b |
к центру вращения кривошипа, от |
|||||||||
точки В к точке А (рис. 4.2). Из точки b в соответствии с |
|||||||||||
первым уравнением системы (4.11) проводят направление от |
|||||||||||
точки С к точке В вектор нормального ускорения an |
дли- |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
CB |
|
ной bn an |
a |
, а из точки n — направление тангенциального |
|||||||||
CB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ускорения at |
|
перпендикулярно нормальному (перпендику- |
|||||||||
CB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лярно звену ВС). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Решая второе |
|
уравнение системы |
|
|
|||||||
(4.11), при неподвижной направляю- |
|
|
|||||||||
щей (аx-x = 0) и отсутствии кориоли- |
|
|
|||||||||
сова ускорения ( aCxk |
= 0) из полюса |
|
|
||||||||
проводят направление aCxr |
параллель- |
|
|
||||||||
но направляющей до пересечения с |
|
|
|||||||||
вектором at |
|
точке c. Направляя ис- |
|
|
|||||||
CB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
комые векторы в искомую точку c, |
|
|
|||||||||
определяют их направления. |
|
|
|
|
|
||||||
Проводя суммарный вектор bс, на |
|
|
|||||||||
его длине находят точку s2 по про- |
Рис. 4.5 |
|
|||||||||
порции (4.8) и соединяют ее с полю- |
|
||||||||||
|
|
||||||||||
сом . Модули искомых ускорений: |
|
|
a |
c / |
a |
; a |
s |
/ |
a |
; at |
nc / |
a |
. |
(4.16) |
C |
|
S 2 |
2 |
|
CB |
|
|
|
Модуль углового ускорения шатуна в с-2:
|
2 |
at |
/ l |
BC |
. |
(4.17) |
|
CB |
|
|
|
66
Направление углового ускорения определяют переносом вектора aCBt в точку С шатуна. На рис. 4.4 его направление
положительное (против часовой стрелки).
Для диады 4–5 механизма ДВС записывают систему уравнений, аналогичную (4.11), с индексами при ускорениях, соответствующих системе (4.10):
a |
E |
a |
D |
a n |
a t |
; |
|
|||
|
|
|
ED |
|
ED |
|
|
(4.18) |
||
|
|
a |
|
|
a k |
|
a r |
|
|
|
a |
E |
x x |
|
|
, |
|
||||
|
|
Cx |
Cx |
|
|
где aD — ускорение точки D.
aD 12lAD aB .
Из полюса плана ускорений проводят вектор d = b в направлении от точки D к точке A, из его конца — направле-
ние aEDn и т.д. в соответствии с уравнениями (4.18) и выше-
приведенными действиями. Из анализа плана ускорений механизма ДВС следует, что
aE = –aC; aS4 = –aS2; 4 = 4.
План ускорений механизма ДВС приведен на рис. 4.5. Примеры построения планов ускорений диад 1-го и 3-го видов приведены в пособии [2].
Выводы
1.Графический метод планов позволяет определить линейные скорости и ускорения любой точки механизма, угловые скорости и ускорения звеньев механизма в заданном положении начального звена.
2.Кинематический анализ начинают с составления систем векторных уравнений для групп Ассура, где неизвестны скорости и ускорения их средних кинематических пар. Кинема-
тическому анализу предшествует структурный анализ.
3.Последовательное изображение положений звеньев на плане позволяет проследить перемещения звеньев и построить траектории движения их точек или диаграммы перемещений.
67
4. Кинематический анализ является базой динамических расчетов, так как скорости используют при определении приведенных параметров в процессе динамического синтеза механизмов, а ускорения — в силовом расчете механизмов для определения реакций в кинематических парах, мощностей и КПД.
4.4. Кинематические диаграммы
Метод кинематических диаграмм — графический метод кинематического анализа. Для точек, движущихся прямолинейно, например, точки С на рис. 4.1, можно проследить изменение кинематических параметров за полный цикл движения, например, за один оборот кривошипа.
Кинематические диаграммы строят для перемещений sC, скоростей vC и ускорений аС в функции времени либо угла поворота кривошипа. Диаграмму перемещений sC = sC (t) строят в масштабах S и t . На оси абсцисс откладывают 12
равноотстоящих отрезков общей длиной T . Исходя из рационального размещения изображений на листе формата А1
|
|
|
|
|
|
|
|
рекомендуется принимать T |
= 180 мм. При этом масштаб |
||||||
времени в мм/с: |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
1T |
. |
(4.19) |
||
|
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
Кинематические диаграммы кривошипно-ползунного механизма изображены на рис. 4.6. Первой точкой диаграммы перемещений будет точка 9 (рис. 4.6, б), соответствующая НМТ механизма. Следующей будет точка 8 при вращении кривошипа против часовой стрелки (угловая скорость 1 —
положительная), либо точка 10 при отрицательной 1 . Перемещения точки С ползуна от НМТ откладывают параллельно оси ординат в масштабе S n l . Отрезок, изображающий максимальное перемещение smax , следует принимать равным 80…100 мм. Если отрезки 9–8, 9–7, 9–6 и т.д. берут прямо из планов положений (рис. 4.6, а), то S l , а коэффициент
68