книги / Теплофизика в металлургии
..pdfСистема дифференциальных уравнений в совокупности с условиями однозначности дает математическую формулировку краевой задачи кон вективного теплообмена, имеющую единственное решение.
2.6. Приближение Буссинеска в задачах тепловой конвекции
Уравнение Навье-Стокса в форме (2.33) получено без учета зависи мости физических свойств жидкости от температуры, в частности, в нем не учтена зависимость плотности от температуры. Однако свободная конвекция жидкости определяется разностью плотностей холодных и нагретых ее слоев.
Рассмотрим приближенный способ учета переменной плотности в неоднородном температурном поле, называемый приближением Бус синеска, на примере полученного ранее одномерного уравнения НавьеСтокса (2.30)
dи |
др |
д 2и |
|
|
(2.43) |
dx - p » - 5 + V
Входящая в это уравнение плотность принимается в соответствии с уравнением состояния линейно зависящей от температуры,
Р = Ро[1~ Р ( ' ~ ' о ) ] = Р о О - Р ДО’ |
(2-44) |
где р - коэффициент теплового (объемного) расширения (1/К). После подстановки зависимости (2.44) в уравнение (2.43) получаем
Ро 0 “ РАО~^РоС1 —РД*)г“ ^ + Р |
(2-45) |
Поскольку ускорение свободного падения значительно больше уско рения частиц жидкости при свободной конвекции (g> > dw/dx), то измене нием плотности в левой части уравнения (2.45) можно пренебречь по срав нению с изменением ее в правой части уравнения, в результате получаем
_ dw |
, д . а |
др |
д ги |
! = ( I - P * ) S - |
-------1 др+ v -----д 2и. |
(2.46) |
|
|
Ро дх |
ду2 |
|
Полученное одномерное уравнение описывает свободную тепловую конвекцию жидкости в приближении Буссинеска. В общем трехмерном случае для вектора скорости W(u, v, w) уравнение движения в этом при ближении принимает вид
|
|
|
— = ( l - p A r ) g - — Vp + vV 2»' |
(2.47) |
||
|
|
|
dt |
|
Ро |
|
|
|
2.7. Постановка задачи тепловой конвекции |
|
|||
|
|
|
в динамических переменных |
|
||
Постановку |
краевой |
задачи |
|
|||
тепловой конвекции рассмотрим |
|
|||||
на примере |
плоского |
движения |
|
|||
несжимаемой вязкой |
жидкости |
|
||||
с постоянными свойствами в го |
|
|||||
ризонтальном |
канале |
прямо |
|
|||
угольного сечения (рис. 2 .8 ). Бо |
|
|||||
ковые |
стенки |
канала |
приняты |
|
||
изотермическими с температура |
|
|||||
ми t[ и t2 (t\ > t2), верхняя и нижняя |
|
|||||
стенки - адиабатными. |
Вязкая |
|
||||
среда, нагреваясь у левой стенки, |
|
|||||
поднимается |
вследствие |
умень |
|
|||
шения плотности вверх и опуска |
|
|||||
ется |
соответственно |
вниз при |
|
|||
охлаждении |
у |
правой |
стенки. |
|
Образуется замкнутый контур циркуляции жидкости с пограничными слоями у стенок канала.
Запишем систему уравнений тепловой конвекции. Уравнение несжи маемости для компонент вектора скорости и и vсоответственно в проекциях на оси х и у в плоскости циркуляции жидкости принимает вид
s + f - a |
(2 4 8 ) |
Уравнение переноса тепловой энергии записывается как
f + " ! + v i = ‘'v 4 |
(2-49> |
где оператор Лапласа в правой части уравнения имеет вид
Запишем уравнения движения вязкой среды в приближении Буссинеска соответственно в проекциях на оси х н у ,
|
ди |
ди |
ди |
1 ф |
„ 2 |
« , |
, |
|
— + и — + у — = |
------ 7 - + W |
(2.51) |
||||
|
дх |
дх |
ду |
р 0 дх |
|
|
|
^ |
+ |
v ^ |
= - g ( l - P A f ) - — ^ |
+ v V 2v. |
(2.52) |
||
дх |
дх |
ду |
|
р 0 |
ду |
|
|
Уравнение, описывающее распределение давления, можно полу чить, сложив уравнения движения (2.51) и (2.52), первое из которых предварительно продифференцировав по х, а второе - по у. После преоб разований получим уравнение Пуассона для давления
V 2/>= P oP sf^ —Ро |
'д и )2 |
d u d v |
'а И |
||||
дх) |
ду дх |
(2.53) |
|||||
|
ду |
|
ду) |
||||
Для преобразования правой части уравнения (2.53) рассмотрим |
|||||||
тождество |
|
|
|
|
|
|
|
ди ^ |
dv 2 |
fft/1 |
. ~ди |
dv |
dv |
||
дх |
d y j |
д х , |
+ 2 |
-----------(- |
|
||
|
дх |
ду |
РУ, |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
из которого следует |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fav ) 2 |
|
2 |
ди dv |
дх) |
ду, |
дх ду |
После подстановки последнего соотношения в уравнение Пуассона (2.53) получим
V V = P0P 3 |
ди |
dv |
ди |
dv |
—2р |
дх |
дх |
(2.54) |
|
ду |
ду |
ду |
Для замыкания системы дифференциальных уравнений запишем краевые условия, включающие начальные температуру и поле скоро стей, а также граничные температурные условия на изотермических и адиабатных границах и условия прилипания для скоростей,
*(x = 0) = f0, ы(т = 0) = V (T = 0) = О,
Ф ,У ) = ({, t{Hx,y ) = t2, — (х,0) = ~ ( х ,Н ) = 0, (2.55) ду ду
и(0, у) = и(Нх, у) = v(x,0) = v(x, Н у ) = 0.
Пять дифференциальных уравнений (2.48, 2.49, 2.51, 2.52 и 2.54) вместе с краевыми условиями (2.55) образуют краевую задачу тепловой конвекции, граничные значения для давления в которой определяются приближенно из уравнения Пуассона (2.54). Переменные u-v-p-t назы вают динамическими переменными, а соответствующую краевую задачу - задачей в динамических переменных.
Таким образом, в динамических переменных плоская задача тепло вой конвекции сводится к системе пяти дифференциальных уравнений с соответствующими краевыми условиями.
2.8. Постановка задачи тепловой конвекции в переменных завихренность-функция тока
Рассмотрим другую постановку этой же задачи, исключающую дав ление и уменьшающую тем самым число дифференциальных уравнений тепловой конвекции. Для этого вычтем из уравнения (2.51) уравнение (2.52), предварительно продифференцировав первое из них по у, а вто рое - по х. В результате получим
Таким |
образом, |
формулировка задачи тепловой конвекции |
в с о - у - |
/-переменных |
приводит к системе трех дифференциальных |
уравнений: переноса энергии (2.49), переноса завихренности (2.59) и Пу ассона (2.58), в которых скорость связана с функцией тока соотношения ми (2.57).
Начальные краевые условия для завихренности и функции тока име ют вид
со(т = 0 ) = 0 , \|/(т = 0 ) = 0
Граничные значения функции тока следуют из отсутствия расхода вязкой среды через непроницаемые стенки канала. Функция тока на стенках канала не должна изменяться, следовательно, она должна быть постоянной или, в частности, нулевой:
у (0, у) = у (Н х, у) = V(x, 0) = (*, Н у ) = 0.
Граничные значения завихренности определяются приближенно из уравнения Пуассона (2.58).
Формулировка плоской задачи тепловой конвекции несжимаемой жидкости в со-\|/-/-переменных оказывается предпочтительнее формули ровки ее в динамических (u-v-p-t) переменных, так как понижает поря док системы дифференциальных уравнений с пяти до трех.
Вопросы для самоконтроля
1.Дифференциальное уравнение неразрывности, уравнение несжи маемости, их физический смысл.
2.Вывод дифференциального уравнения переноса энергии.
3.Коэффициент температуропроводности, его размерность и физи ческий смысл.
4.Уравнение теплопроводности как частный случай уравнения пе реноса энергии.
5.Вывод дифференциального уравнения движения вязкого тепло носителя.
6. Коэффициенты динамической и кинематической вязкости, их
размерность и физический смысл.
7. Дифференциальное уравнение теплоотдачи в пограничном слое.
8 . Условия однозначности в задачах конвективного тепломассооб мена, виды граничных условий для скорости.
9.Коэффициент поверхностного натяжения, его размерность и фи зический смысл. Условия возникновения конвекции Марангони.
10.Коэффициент объемного расширения теплоносителя. Приближе ние Буссинеска в задачах тепловой конвекции, его физический смысл.
1 1 . Какие уравнения включает постановка краевой задачи тепловой
конвекции в динамических переменных?
1 2 . Завихренность, функция тока теплоносителя, их размерности, фи зический смысл. Дифференциальное уравнение переноса завихренности.
тогда
d 2<*>nM2=<7.<tf.d<P,.2. |
(3-3) |
Элементарный угловой коэффициент излучения d(p,_ 2 = d 2Ф пад2 / {дх d-S, )
характеризует долю энергии излучения, падающей с элементарной площадки первого тела на элементарную площадку второго тела по отношению к полной энергии излучения элементарной площадки первого тела.
Обозначим элементарную |
взаимную поверхность |
излучения |
d 2# j _ 2 =dcp,_2cLS,l, тогда |
|
|
d ^ ^ |
d 2# ,., |
(3.4) |
Элементарная взаимная поверхность излучения d 2H ] 2 = б 2Ф пад2/^,
характеризует долю элементарной площадки первого тела, полное излуче ние с которой эквивалентно энергии излучения с элементарной площадки первого тела на элементарную площадку второго тела.
Найдем поток излучения с элементарной площадки d»^ на поверх ность S2yдля этого проинтегрируем соотношение (3.3),
d ° nw2 = / ? , dS, d<p,_ 2 = <7, cLS, f d<f>,_2 =q, dS, <p,_2. |
(3.5) |
|||||
s2 |
|
s2 |
|
|
|
|
Обозначим местный угловой коэффициент излучения: |
|
|
||||
», |
2 = |
n r2 |
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
Найдем поток излучения с тела площадью S\ на всю поверхность S2, |
||||||
^ Пад2 |
= f |
= |
> |
|
|
( 3 - 6 ) |
_ |
^ |
|
_ |
1" |
л» |
|
где <р,_ 2 - средний угловой коэффициент излучения <р,_ 2 = — |
/ <p1 2 d6'1; |
|||||
_ |
|
|
cpj_2S X. |
S{ |
s' |
|
H l 2 - средняя взаимная поверхность, Н {_2 = |
|
|
|