Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Сопротивление материалов деформированию и разрушению. Ч. 1

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

13.11.2023

Размер:

22.52 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 293 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Вся	площадь диаграммы
		д'к
	£/=*	f	Ptd(M)				(1.7)
		6
будет равна работе, затраченной на разрыв образца.
Разделив полную работу деформации			U на объем рабочей части образца V0 —
= l0F0,	получим удельную работу деформации, т. е. работу, затраченную на дефор
мирование единицы материала. Из этого следует, что площадь диаграммы						в координа
тах о — е будет характеризовать удельную работу разрушения					û.		для раз
На	рис. 1.3 приведены диаграммы деформирования при растяжении
личных	материалов и условий испытаний. Кривая			1 соответствует высокопрочной
нержавеющей стали [78], кривая 2 — композиту				Ni — NbC [172], кривые			3 и 4 —
стали 06Г2АЮ при комнатной температуре			(4) и 113 К (3) [70],		кривые	5—7 — ма
лоуглеродистой стали (С = 0,16 %)		в отожженном состоянии при комнатной тем

пературе и скорости нагружения 85 %/мин (5), при 723 К и скоростях нагружения 85 %/мин (6) и 0,1 %/мин (7) [152], кривая 5 — серому чугуну [80], кривая 9 — кера мике на основе нитрида кремния [30], кривая 10 — эпоксидной смоле, армированной

стеклотканью в направлении нитей, кривая 11 — тоже под углом 45°	к направле
нию нитей [172], кривая 12 — карбид циркония при 2673 К [1], кривая	13 — поли

стиролу при 293 К, кривая 14 — полистиролу при 370 К [34].

Приведенная на рис. 1.2 диаграмма условна, так как при ее построении использо вались условные напряжения, полученные путем деления усилия на первоначальную площадь сечения без учета его изменения в процессе растяжения, и условные дефор мации, которые могут .существенно отличаться от истинных деформаций в месте образования шейки. Особенно существенно сказываются отмеченные недостатки при рассмотрении деформационных и энергетических характеристик разрушения метал лов, для которых наблюдаются значительные пластические деформации и образование шейки.

Для устранения этих недостатков строятся истинные диаграммы деформирова ния. Во всех случаях при построении истинных диаграмм деформирования по вер тикальной оси откладываются истинные напряжения, равные отношению силы к дей

ствительной площади поперечного	сечения
	o“ = W	(1.8)
По горизонтальной оси откладываются продольные деформации, учитывающие
процесс деформирования материала	в области больших пластических	деформаций

(в области шейки), причем во всех случаях эти деформации рассчитываются по харак теристикам относительного сужения поперечного сечения образца в месте шейки, так как выполнить непосредственное измерение продольных деформаций в шейке весь ма сложно.

Рассмотрим два подхода к определению истинных продольных деформаций. В пер вом случае в качестве истинного (аддитивного) удлинения принимается величина

е	I
	(1.9)

Такая запись деформации позволяет учесть, что в процессе деформирования длина рабочей части образца непрерывно изменяется и приращение длины образца в ка кой-то момент деформации следует относить не к первоначальной длине образца 10, а к длине в этот момент.

Записав / = /0 + At и подставив эту запись в выражение		(1.9), получим
в в ln .—1^	«= In (1 -f- е.).	( 1. 10)

'о

Аналогично для истинного (аддитивного) сужения поперечного сечения образца можно записать

( 1. 11)

1 - ^ i ’

где ф,-, еi — текущие значения относительного сужения поперечного сечения и

удлинения.				объем не изменяется,	т.' е,
Приняв, что при пластическом деформировании				объем не изменяется,	т.' е,
/уо = Ft, получим	F0lF =	l/l0, т. е. е = ф*. В этом случае
		С= 1п ( 1 —f—8^) =	1п \| __•		(1*12)
При разрушении	будем иметь
		ep - l n _ i _ ,	ок — 5 К.		(1.13)
		1 ---
При таком подходе истинная диаграмма строится в координатах он — In					^
(рис. 1.4, кривая 1).
Крайняя правая	точка	этой диаграммы	имеет	координаты SK и In ■^ — ф .

Весьма часто истинная диаграмма деформирования аппроксимируется	параболой
ан	(1.14)

которая представляет прямую в двойных логарифмических координатах и где				т —
коэффициент деформационного упрочнения,
		lg S K- l g a H		(Ы 5 )
		lg ер — lg с		(Ы 5 )
		lg ер — lg с
Площадь, ограниченная истинной диаграммой деформирования, представляет
энергию; для зависимости	(1.14) она будет
	СР	4
н* =	Г 5К	de =	L _ 5Kep.	(1.16)
	£	\ ер }	1 ;+■ т

Рис. 1.4. Истинные диаграммы деформирования при растяжении

Во		втором случае, предполагая неизменность объема и в связи с этим								равен-
етво е и ф*, можно из уравнений (1.10) и (1.11) записать						1 + *t		1		откуда
етво е и ф*, можно из уравнений (1.10) и (1.11) записать						1 + *t	1 — Ф* '			откуда
истинная деформация еи = ф4-/(1 — ф<).
Для момента разрушения
			ô« = _ Ü L _							(1.17)
			t — Ф
При таком подходе истинная диаграмма деформирования строится в									координа
тах	оиА\|)t7(l — чр(-). Крайняя		правая точка	этой	диаграммы		имеет	координаты
S u и		ф	2).
S u и	1	(рис. 1.4, кривая	2).
По аналогии с (1.14) запишем ои = 5К (sH/ôH)mi н найдем удельную энергию в
виде
			de" =	1 +	5кби.					(1.18)
				1 +	mj
Между истинным сопротивлением разрыву SKи сопротивлением разрыву <ук (см.
рис.	1.2) имеет место соотношение
			SK = <W( 1 — Ф)«							(1*19)
Между деформациями в продольном и поперечном						направлениях в			пределах
закона Гука имеет место простое соотношение
			е' = — ре,							(1.20)
где	в' — деформация в поперечном направлении;				р — коэффициент			Пуассона.
Коэффициент Пуассона для разных материалов изменяется							в широких			преде
лах. Его значения для некоторых материалов даны в табл. 1.1.								может быть
Для области неупругого деформирования поперечная деформация								может быть
найдена с использованием зависимости (1.20),				если заменить р			на р'; величину р '
можно найти по формуле [183]
		р' = 0,5 — - а 11 (0,5 — р).								( 1*21)
			Ее
Для случая постоянства объема при деформировании						р *	0,5.	принимать
При		проведении точных расчетов для области			шейки необходимо			принимать

во внимание влияние многоосности напряженного состояния, обусловленного кри визной профиля шейки.

По данным Зибеля [36], многоосность напряженного состояния в шейке при водит к повышению наблюдаемых напряжений а по сравнению с истинными напря

жениями течения о в соответствии с зависимостью

о11=	ст/(1 -f- D/8p),	( 1*22)
где D — диаметр шейки; р — радиус кривизны профиля шейки.
В соответствии с Бриджменом	[36], эта зависимость имеет вид
о" = о/[(1 +	4p/D) In (1 + 0,25D/p)].	(1.23)

Эта особенность деформирования приводит к увеличению измеряемых напря жений на последней стадии деформирования.

В табл. 1.2 приведены характеристики механических свойств, определяемые по рассмотренным выше методикам для ряда металлов и сплавов, дающие представле ние об их значении и соотношении [160].

При растяжении, если исключить момент образования шейки, материал нахо дится в условиях линейного однородного напряженного состояния. Теория напря женного состояния будет рассмотрена в следующем параграфе, а здесь отметим толь- о, что при линейном напряженном состоянии, которое реализуется при растяжении.

Материал

Сталь

1X13

1Х18Н10Т

15Г2АФДпс ЭИ-612

Никелевый сплав ^ ЭИ-826

Медь

Латунь Л 62 Бр АЖ9

Алюминиевый

сплав

АМгб

В93

Д16Т СЧ 21-40

Термическая		обработ	V	<*0,002,	<*0,2«	6. %	4>. %	£.10—5,	SK.	V	б".	т
	ка		V	<*0,002,	<*0,2«	6. %		£.10—5,	SK.	V	б".	т	МН/м*
	ка		МПа	МПа	МПа			МПа	МПа	0/	%		МН/м*
			МПа	МПа	МПа			МПа	МПа	/0	%
В состоянии поставки			518	273	279	40,0	60,4	2,01	1139	92,5	152	0,224	673
Нормализация			726	396	414	20,5	41,3	2,00	1174	57,4	70	0,275	528
	»		668	388	408	26,7	51,2	2,09	1337	71,8	105	0,260	661
	>		937	300	622	16,7	47,0	2,04	1462	58,0	89	0,110	668
Закалка	и отпуск		638	355	429	35,0	67,9	2,16	1620	—	332	0,234	2345
Закалка	и старение		650	140	250	71,0	53,6	1,98	1697	101,0	116	0,380	976
В состоянии		поставки	532	390	410	32,3	72,0	2,09	1161	119,7	257	0,265	1041
Закалка	и старение		1000	440	595	24,0	36,6	2,04	1570	53,8	58	0,349	620
Типовая	обработка		960	650	720	.7,9	8,1	2,28	1060	10,0	8,8	0,210	87
Отожженная			232	—	70	65,0	85,6	1,13	861	193,6	595	0,416	862
В состоянии		поставки	325	—	125	15,4	82,5	1,13	769	85,5	470	0,243	357
То же
	»		449	164	371	25,3	73,0	0,98	1097	94,9	271	0,208	680
	»		688	148	315	33,3	35,5	1,10	1032	42,0	55	0,325	296
			248	93	139	13,3	20,7	0,72	332	24,3	25,1	0,227	66
Закалка,. естественное			598	403	527	8,8	12,9	0,74	693	15,5	14,8	0,101	96
старение
То же			545	307	361	13,4	10,7	0,72	646	15,4	12,0	0,232	81
В состоянии		поставки	225	100	—	0	0	1,25	227	0,18	—	—■	0,41

Рис. 1.5. Схема напряжений по наклонным площадкам

Рис. 1.6. Изменение нормальных и касательных напряжений в зависимости от уг ла наклона. площадки к оси

максимальные нормальные напряжения будут иметь место в сечениях, перпендику лярных к оси образца. По этим площадкам касательные напряжения т, т. е. напря жения, действующие параллельно площадке, будут равны нулю. Если взять сече ние, наклоненное к оси образца (рис. 15), на нем будут иметь место и нормальные, и касательные напряжения. В соответствии с рис. 1.5, нормальные и касательные

напряжения для сечения, находящегося под углом а к оси образца, будут	(1-24)
<rœ = a c o s a ; та = u s in a .

Распределение нормальных (сплошные линии) и касательных (пунктирные ли нии) напряжений при растяжении образца в зависимости от ориентировки сечения показано на рис. 1.6. Цифры указывают углы (в градусах) между плоскостью площад ки и растягивающей силой. Из этого рисунка видно, что максимальные касательные напряжения имеют место по площадкам, наклоненным под углом 45° к направлению растягивающей силы. Также можно сделать вывод, что касательные напряжения по взаимно перпендикулярным площадкам равны и противоположны по знаку (за кон парности касательных напряжений). Касательные напряжения считают положи тельными, если они стремятся повернуть рассматриваемую часть элемента относи тельно любой точки, взятой внутри ее, по часовой стрелке и наоборот.

Наличие касательных напряжений в растягиваемом образце показывает, что разрушение образцов при растяжении может происходить вследствие не только отры ва, но и сдвига. Такие виды разрушения наблюдаются, в частности, при испытании монокристальных образцов, когда плоскости легчайшего сдвига близки к площадкам, наклоненным к оси действия силы под углом 45°.

Поскольку напряжения при растяжении одинаковы в каждой точке какого-либо сечения и всех параллельных ему сечений, то такое напряженное состояние являет ся однородным. В случае хрупкого разрушения (см. рис. 1.1, а) интерпретация ре зультатов существенно упрощается.

По диаграмме деформирования можно определить модуль упругости и предель ные напряжения, соответствующие разрушению, равные отношению максимального усилия Ртах к площади поперечного сечения. Общая работа разрушения в этом слу-

Р А /	(У в
чае будет U — — 21^-----, а удельная — и —	max шах
£	£

Предельные деформации при разрушении хрупких материалов весьма малы* Так, для оксида алюминия они равны примерно 0,047 %, для карбида титана — 0,067, бетона — 0,02, графита — 0,14 % [30]. Сравнение значений этих величин с аналогичными характеристиками для металлов (табл. 1.2) дает представление об их соотношении.

Представление диаграммы деформирования для хрупких материалов в виде, приведенном на рис. 1.1, а, является весьма упрощенным, поскольку не учитывает специфики деформирования различных классов материалов; приводящей к отклоне нию зависимости Р — Д/ от полностью упругой.

1.1.2.Сжатие. Материалы при сжатии испытывали на цилиндрических или

призматических (прямоугольного или квадратного поперечного сечения)	образцах,
у которых отношение длины к диаметру (или к ширине) изменяется в	пределах

Щ , = 1...3. Результаты испытаний на сжатие существенно зависят от отношения длины образца к его диаметру и от условий трения по торцам образцов. В процессе

испытаний на сжатие может быть построена диаграмма сжатия, т. е.			зависимость
между сжимающим усилием Р и абсолютным укорочением		образца	Д/ =	/„ — I.
Условную диаграмму деформирования при сжатии строят		в координатах услов
ное напряжение				(1.25)
a = P/F0,				(1.25)
— относительное укорочение
е =	.			(1.26)
‘о
Как и при растяжении, можно построить	истинную диаграмму сжатия,			если

по оси ординат отложить истинное напряжение, которое в области развитых пласти ческих деформаций называется иногда напряжением течения,

°* = PIF,

(1.27)

а по оси абсцисс — истинную деформацию

Иногда в качестве меры истинной деформации при сжатии принимают аддитив ную деформацию

			е*«1п (/„//).	(1.28)
На рис. 1.7 в качестве примера построены условные диаграммы деформирования
при растяжении и сжатии для пластичной стали и чугуна.				а) начальные участки
При испытании образцов из пластичной'стали (рис. 1.7,
диаграмм	деформирования		при сжатии и растяжении совпадают, т. е. совпадают
значения	модулей	Юнга,	пределов пропорциональности,,	пределов упругости и
пределов	текучести.	При	дальнейшем сжатии образцов, т. е. увеличении их осадки,

с увеличением деформаций наблюдается резкий рост напряжений, что связано с рас

плющиванием образцов (рис. 1.8).	1	невозможно.
Довести такой образец до разрушения при	сжатии практически	невозможно.
Условно предполагается, что предел прочности	при сжатии совпадает	с пределом

прочности при растяжении.

Вследствие наличия контактных сил трения после появления значительных плас тических деформаций напряженно-деформированное состояние образцов при сжатии

Рнс. 1.7. Условные диаграммы деформирования при растяжении и сжатии для плас тичной стали (а) и чугуна (б)

Рис. 1.8. Последовательные стадии деформирования образца из пластичной стали при сжатии

Рис. 1.9. Характер разрушения при сжатии цилиндрических образцов, изготовлен ных из пластичного (а), малопластичного (б), хрупкого материала при наличии тре ния (в) и при хорошей смазке контактных поверхностен (г)

шения влияния сил трения на процесс деформирования образцов при сжатии используются различные смазки, прокладки из антифрикционных материалов, применяется комбинация образцов с коническими выточками и промежуточных конических элементов. При испытании малопластичных и хрупких материалов раз рушение происходит путем скалывания под углом 45° к оси образца под действием

Т а б л и ц а	1.3.	Пределы	прочности некоторых материалов				при растяжении
и сжатии
					Предел прочности ав, МПа
	Материал
				при растяжении			при сжатии
Чугун	обыкновенный			140... 180		600... 1000 (150...250)
серый	обыкновенный			140... 180		600... 1000 (150...250)
серый	мелкозернистый			210.'..250			До	1400 (350)
отбеленный					—		До	1750
Керамика и минералокерамика					640		2600 (570)
твердый сплав ВКЮ			основе	оксида	640		2600 (570)
минералокерамика на			основе	оксида	155			850
алюминия					155			850
твердый сплав					J240		4120 (890)
94 % Wc, 6 % Со				,	J240		4120 (890)
87 % Wc, 13 % Со				,	1430		3900 (900)
70 % Wc, 30 % Ni					990		2630 (610)
сплав	(30 %	A lj03, 70 % Cr)			267			835(180)
Графит					10			41,8
Пластмассы					20...30		80... 100 (28...38)
бакелит					20...30		80... 100 (28...38)
текстолит					85... 100		130...250
Древесина					80/—			40/5
сосна					80/—			40/5
дуб					95/—			ЬО/15
П р и м е ч а н и е . Перед косой приведены данные					растяжения и		сжатия вдоль волокон.
после косой — поперек волокон.				»

касательных напряжений, путем расстрескивания по плоскостям, параллельным оси образца, и путем комбинированного механизма разрушения. При таких видах раз рушения при испытаниях получают лишь одну характеристику механических свойств — предел прочности. На рис. 1.9 схематически показаны виды разрушения при сжатии различных материалов [191].

Предел прочности при сжатии для малопластичных и хрупких материалов мо жет быть существенно выше, чем предел прочности при растяжении. Сравнение пре

делов	прочности при растяжении и сжатии для некоторых материалов дано в
табл.	1.3 [122, 139].

С учетом того, что хрупкие материалы часто раз

рушаются параллельно оси сжимающего образца

(рис. 1.9),

с помощью

зависимости

(1.20)

можно

подсчитать

расчетные

растягивающие

напряжения,,

соответствующие относительной деформации ев: ор =

= —р£ев = —рав. Значения этих напряжений при

ведены для некоторых материалов в табл. 1.3 (в скоб

ках).

пределы проч

Интересно отметить более низкие

ности при сжатии, чем

при растяжении

для

древе

сины, что объясняется малой прочностью

сцепления

волокон в древесине.

Энергия разрушения при сжатии может быть

Рис.

1.10.

Типовая

кривая

найдена

как площадь

соответствующих

диаграмм

деформирования

использованием

соотношений,

упрочнения при сжатии

рассмотренных для

случая

растяжения.

имеют

ре

зультаты испытаний

Наибольшее

практическое значение

пластичных металлов

на сжатии

при

оценке их

способности

пластической

деформации

при различных видах пластической обработки (ковка,

прессование,

вытяжка

и т. п.).

этом

случае

результаты

испытаний

на

сжатие

представляются

в координатах

напряжения

течения

о" — истинная

деформация

(рис.

1.10). Прямолинейный

участок на этой диаграмме, который имеет место при

деформациях больше

10...20

может быть описан

уравнением

[60]

(1.29)

где as — экстраполированный предел текучести;

Ь* — коэффициент.

Т а б л и ц а

1.4. Значения коэффициентов

Ь*

Матерная

Состояние

Коэффициент

Углеродистые

стали с содержа

нием углерода •

Отжиг

1,3— 1,7

до 0,30

0,35—0,70

горячаяпрокатка

2,0—2,4

до 0,35 %

Нормализация,

2,2—2,7

0,35—0,70

Нормализация,

горячая прокатка,

3,5—4,0

закалка +

отпуск

Легированные

конструкционные

Отжиг

1,8—2,7

стали

Горячая прокатка

отпуск

2,5—3,0

Нормализация,

закалка +

3,0—4,0

Медь и медные сплавы

Отжиг,

горячаяштамповка

1,0—2,0

Алюминий и алюминиевые сплавы

То же

0,5—1,0

В табл.

1.4 по данным работы

[60] приведены

значения

коэффициента

Ь* для

а”

(в МПа)

и е (в %).

Если известны коэффициенты

Ь*, для построения

зависи

мости (1.29) необходимо знать значение as. Корреляционные соотношения харак теристик механических свойств (сгв, сгт, и НВ) и значений crs для различных сталей и сплавов было детально проанализировано в работе [60] и получены следующие зависимости для сталей:

<Jg = 150 + (0,85. . .0,95) ов,

Og = 60 -f- (1,75. . . 1,85) (Tj,

а, = 140+ (0,33. . .0,35) НВ;

	0 . »	20 + (1 ,3 5 .. Л ,4 5 )а„
	0S =	180 +	(2,32. . .2,42) от,
	0S = (0,86. . .0,88) НВ\
для алюминия и его сплавов
	ай =	(1,32.. .1,36) 0В— 20,
	оа =	(2,4. . .2,5) 0Т — 20,
	os =	(0,46. . .0,50) НВ — 20.
Для примера на рис. 1.11 и в		табл.	1.5	показано		соотношение			значении as и
характеристик механических свойств для сталей после						различной термической обра
ботки [60].	Изгиб. Типичные	схемы испытаний образцов					на	изгиб показаны на
1.1.3.
рис. 1.12. Предполагается, что испытываемые				образцы		находятся		в условиях плос
кого изгиба, т. е. все заданные нагрузки лежат в одной плоскости, которая совпадает
с одной из главных плоскостей		образца. Обычно такой является плоскость, прохо
дящая через оси симметрии сечений образца.				Нагрузки,		воспринимаемые				различны
ми сечениями образцов, характеризуются изгибающим моментом М„									и поперечной
силой Q. Изгибающий момент в каком-либо сечении образца							численно			равен	ал
гебраической сумме моментов относительно оси сечения от всех							внешних			сил,	дей
ствующих на одну из частей (левую или правую) мысленно рассеченного										стержня;
изгибающий момент положителен, если он вызывает сжатие в							верхних			волокнах
балки. Поперечная (перерезывающая) сила в каком-либо сечении							численно			равна ал
гебраической сумме проекций на плоскость сечения					всех внешних сил,				действующих
на одну из частей (левую или правую) рассеченного					стержня; поперечная					сила поло-

Рис. 1.11. Зависимость между экстраполированным пределом текучести и пределом прочности сталей:

1	— отжиг;	2 — нормализация; S — горячая прокатка; 4 — закалка		+	отпуск, Т, ■» 673 Кг
6	— закалка +		отпуск, Т * 273 К; 6 •=-. закалка + отпуск, Г =	873	К; 7 —дзакалка -f
+	отпуск,	Т =	973 К

g Таблица 1.5. Соотношение характеристик механических				свойств
	Содержалне элеме]НТОв , %
Материал			Предшествующая обработке				0 Т.	ав.	%	ф. %	и в ,	as.
Материал	С	Мя	Предшествующая обработке				0 Т.	ав.	%	ф. %	МПа	as.
	С	Мя	Si				МПа	МЛа				МПа
Армко-железо	0 ,0 2	0,03	Следы Отжиг	(Т =			2 1 0	340	37	74	960'	420
(Си — 0,060 %)			Нормализация	(Т =	1198	К)	2 1 0	340	36	18	960	430
Армко-железо	0,03	0,03	0 ,0 0 2 Отжиг (Т = 1113 К)				170	290	39	28	800	420
			Нормализация	(Т =	1113	К)	2 2 0	320	34	69	880	470

Сталь

низкоуглеро-	0,03	0,*7	—
днстая	0,05	0,31
11341	0,05	0,31	0 ,0 1
08ки	0,09	0,30	—
15	0,15	0,43	0,27
2 0	0,19	0,37	0,37
25	0,29	0,55	0,13
30	0,32	0,58	0,25
40	0,41	0,59	0,30
45	0,43	0,58	0,30

	0,45	0 ,6 6	0 ,2 0
50	0,50	0,70	0,27
60	0,62	0,40	0,24

Отжиг					2 0 0	310	44	82	860	4Ю
Нормализация					2 0 0	320	42	80	880	420
Отжиг					240	320	45	78	880	390
Нормализация					270	350	42	77	970	460
Горячая прокатка					180	300	—	—	840	470
То же					230	380	—	—	1050	550
»	»				250	420	—	—	1170	580
»	»				280	460	—	—	1270	580
»	»				300	500	—	—	1400	620
Отжиг					—	470	. —	—	1310	550
Нормализация					—	495	—	—	1370	650
Закалка +		отпуск	(Г = 733	К)	—	945	—	—	2620	950
Отжиг					—	585	—	—	1610	650
Нормализация			(Т = 873		—	625	—	—	1760	720
Закалка +		отпуск	(Т = 873	К)	—	860	—	—	2300	840
Закалка +		отпуск	(Т = 973	К)	—	610	—	—	1750	610
Горячая прокатка					360	610	—	—	1700	740
То же					380	640	—	—	1790	820
Отжиг					366	680	23,2	42	1790	850

<<< < Предыдущая 1 23 / 293 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги