книги / Основы технологии машиностроения
..pdfРасчет технологических допусков |
71 |
При равной податливости передней и задней бабок Wn6 = |
W& = |
= W6 определяем Ycucm у бабок по формуле |
|
Y сист = Ру W cyn+ w 6). |
|
Ycucm Для положения резца при х = 0,5/ определяем, преобразовав формулу (29):
Yculm = р , \Wcy„ + 0,5 w 6 + м |
®-4 (-!)• ]; |
|
при этом принято |
Е = 2,2 *104 и J = —^ . |
|
Максимальное |
отжатие системы станок — заготовка получим |
|
либо у бабок, либо при среднем положении резца (х = 0,5/) в зави симости от суммарного отжатия узлов станка и прогиба заготовки; возможен также случай получения трех максимумов: у передней и задней бабок и при среднем положении резца. Минимальное отжа
тие системы станок — заготовка |
получим по |
формулам |
(30)—(32) |
|||||
для положений резца при хг и хз |
|
|
|
|
||||
|
|
|
х* = V — 3 P + ~Y'y |
|
|
|
||
|
|
|
хз — V — з р -f- — , |
|
|
|
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
___ 1 ,ld * W 6 |
Р |
|
|
|
|
|
|
|
к ---- |
/ |
12 • |
|
|
|
Отметим, что хг и х9 располагаются симметрично |
относительно |
|||||||
сечения при х = 0,5/. |
|
|
(Wп6 < |
Wg6 или Wпб > ^эб) |
||||
При неравной податливости бабок |
||||||||
определяем Ycacm у передней (л: = 0) и задней |
(х=1) бабок по фор |
|||||||
мулам |
(33) и (34). Затем находим хст по формуле (28). При хст < |
|||||||
< 0,5/ |
производим расчеты Yсист по формуле (29) для |
положений |
||||||
резца |
в интервале |
от |
х = 0 , 1/ |
до |
х = 0 ,5 /; |
при |
хст > 0 ,5 / — |
|
в интервале от х = |
0,5/ |
до х = 0,9/. |
По найденным значениям УенВ№ |
|||||
у передней и задней бабок и в указанных интервалах определяем
Практически для |
определения |
минимального значения Уоиаъ |
|||
достаточно сделать расчеты либо при л: = 0 ,1/ |
и х |
= 0 ,2/ |
(хст < |
||
< 0,5/), либо при х = 0,8 / и х = |
0,9 / (хСт> |
0,5 /); в сомнитель |
|||
ных случаях можно |
сделать дополнительный |
расчет |
при |
х = 0 ,3/ |
|
или при х = 0,7 /, т. |
е. два-три расчета, несравненно |
более простых, |
|||
72 Точность в машиностроении
чем определение трех корней кубического уравнения. Для всех
этих |
расчетов можно |
пользоваться формулой |
|
|
Y c |
u t n , = , [н%„р |
+ г |
„ (±Гб £)2 + № ’в б ( J - J + |
j (35) |
Максимальное значение Ycucmполучим у менее жесткой бабки или при х = 0,5/ в зависимости от соотношения суммарного отжатия узлов станка и прогиба заготовки
Предельное приращение выдерживаемого размера ДУ в резуль тате нестабильности сил резания и отжатий упругой системы станок— заготовка определяется разностью максимального и минимального отжатия:
bY = Y m - Y*to - |
(36) |
При переменной составляющей силы резания Ру и переменной податливости системы Wcucm имеем
у |
= Р |
W |
m a x * |
|
m ax |
г Уm ax |
|
||
Y . |
= Р |
W ■ |
|
|
1 min |
1 |
" |
mm> |
|
следовательно |
|
|
|
|
ДY = p Углах Wm a x |
— PУ min W. |
(37) |
||
При обработке наружных и внутренних поверхностей враще ния ДY является разностью предельных отжатий по радиусу, и для характеристики колебания диаметральных размеров значение ДУ должно быть удвоено
2 |
&.Y = 2 (Y msx— |
Y min); |
(38) |
2Д У = |
2 (РУтау Wmax |
^ ymin ^m in)- |
(39) |
Взависимости от податливости передней и задней бабок станка
ипрогиба заготовки, максимумы и минимумы суммарных отжатий упругой системы станок — заготовка получаются в различных сочетаниях: один максимум и один минимум, один максимума и два минимума, два максимума и два минимума, три максимума и два минимума и т. п.2
Для расчета предельного приращения выдерживаемого раз
мера ДУ |
необходимо, как это видно из формулы (37), определить |
|
значения |
Р у |
и Pymin; поэтому перейдем к рассмотрению мето |
дики определения максимального и минимального значений соста вляющей силы резания Р .21
1 Средние значения податливости узлов и суммарные податливости некоторых станков даны в приложении 36.
2 См. приложение Зг.
Расчет технологических допусков |
73 |
При обработке проходными резцами (обтачивание, растачивание и строгание) составляющая силы резания, направленная по нор мали к обрабатываемой поверхности Р у, определяется, как известно из теории резания металлов, по формуле
Ру = C fs? H nB, |
(40) |
где Су — коэффициент, характеризующий условия работы резания;
|
t — глубина |
резания в |
мм\ |
|
|
s — подача |
в |
мм1об\ |
по Бринелю в кг/мм2. |
Ив — твердость материала |
||||
Числовые значения коэффициента Су и показателей степени *, |
||||
у, п |
в формуле (40) |
приведены в учебной [18] и справочной [19], |
||
[53 ] |
литературе. |
|
|
|
Величина коэффициента Су меняется в зависимости от условий резания: обрабатываемого металла, главного угла в плане, радиуса закругления вершины резца, отклонений от рекомендуемой заточки переднего угла резца, износа резца по задней поверхности, скорости резания, применяемой смазочно-охлаждающей жидкости. Измене ния коэффициента Су учитываются умножением его табличной величины на поправочные коэффициенты *.
При обработке партии заготовок способом автоматического получения размеров на предварительно настроенных станках, зна чение коэффициента Су будет изменяться в результате износа резца за период его режущей стойкости.
Под режущей стойкостью, в отличие от размерной стойкости инструмента, понимают время его работы, обусловливаемое ухуд шением режущих свойств инструмента вследствие износа его задней или передней поверхности либо передней и задней поверхностей одновременно, что имеет место при работе без охлаждения в тяжелых режимных условиях.
Под размерной стойкостью инструмента понимают продолжи тельность его работы, обусловливаемую размерным износом инстру мента по нормали к обрабатываемой поверхности, в результате которого возникает приращение выдерживаемого размера; величина размерного износа инструмента с учетом других факторов ограни чивается допуском на выдерживаемый размер.
При обработке нескольких партий заготовок, полученных из мате риала различных плавок, возможно колебание твердости металла в пределах, установленных техническими условиями на данный
материал — от Нвт]п |
До Нвтях\ величина подачи |
s при |
обра |
|||
ботке на |
предварительно настроенных станках |
остается |
постоян |
|||
ной, но глубина резания может меняться от |
до |
tmax |
в зависи |
|||
мости от |
допуска на |
размер заготовки, погрешностей |
ее |
формы1 |
||
1 Влияние смазочно-охлаждающих жидкостей на процесс трения и износ режу щих инструментов, а также влияние скорости резания на силы резания рассмотрены в учебнике «Резание металлов» [18], стр. 164—166, 183—185 и 197—199.
74 |
Точность в машиностроении |
ипространственных отклонений, погрешности установки заготовки
игеометрических погрешностей станка; величина Су также будет
изменяться от СУт1и до СУтах в зависимости от степени притупления лезвия режущего .инструмента.
Определяя значения составляющей силы резания, направлен ной по нормали к обрабатываемой поверхности, имеем при обработке совокупности нескольких партий заготовок:
Углах |
= Cv |
t* |
syH" |
|
|
|
Ушах шах |
в . |
|
||
Уш1п |
= |
Cv |
, |
^>mln |
. |
|
Уш1п min |
|
|||
(41)
(42)
В формулах (41) и (42) значение Су принимают, как было уже сказано, в зависимости от условий резания. Для этого по мере режим ного износа резца значение Су умножают на коэффициент1 /СЛ, величину которого принимают в зависимости от износа резца по зад ней поверхности [19] по нижеприведенным данным.
Износ резца |
по |
задней |
0 |
|
|
|
|
|
4,0 |
|
поверхности |
в м м |
0,5 |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
3,0 |
||||
Коэффициент |
Kh- |
|
|
|
|
|
|
|
||
для стали, стального |
|
|
|
|
|
|
|
|||
литья |
и |
ковкого чу |
0,70 |
0,52 |
0,65 |
0,82 |
1,00 |
|
|
|
гуна . |
|
|
|
0,80 |
1,00 |
|||||
для серого чугуна |
0,33 |
— |
0,38 |
— |
0,58 |
|||||
Для |
определения Ру |
принимают |
СУпшх; при этом |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
^ ушах = |
C y K h |
|
|
|
|
Значения Kh выбираются по приведенным данным, исходя из износа резца по задней поверхности, с учетом общей продолжитель ности времени резания для партии обрабатываемых заготовок.
Для определения РУт1п принимают
C v . = |
c v / |
c , |
Уmin |
У |
я |
где K”h = 0,52 или 0,33 в зависимости от обрабатываемого металла.
Силы резания изменяются в зависимости от скорости резания. Для учета этого изменения полученные по формулам значения соста вляющей силы резания Ру, следует умножать на поправочные коэф фициенты Kv- На основании данных, приведенных в учебнике по резанию металлов [18 стр. 184, 1851 можно принимать следую щие поправочные коэффициенты при обработке стали и серого чугуна:
Скорость |
резания |
v |
в |
Miм и н |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
Коэффициент K v . . . |
. . |
0.68 |
0,70 |
0,91 |
0.98 |
1,00 |
0,91 |
|||
Скорость |
резания |
v |
в |
м /м и н |
80 |
100 |
120 |
160 |
200 |
240 |
Коэффициент K v |
|
|
|
0.78 |
0.73 |
0,70 |
0,69 |
0,68 |
0,68 |
|
Для определения |
Р у тах |
принято обозначение |
коэффициента K h \ для опреде- |
|||||||
ления РУп11п - |
К", |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет технологических допусков |
75 |
Определение |
значений |
РУтях |
и |
Р у |
поясним |
на |
примерах |
|||
обработки: |
а) |
единичной |
заготовки, |
б) |
одной |
партии |
заготовок |
|||
и в) совокупности нескольких партий заготовок. |
|
|
|
|
||||||
Для всех примеров примем следующие условия: |
|
|
0,26 |
|
||||||
величины податливости узлов |
станка: |
W cyn = |
0,36 м к /к г\ |
= |
м к!кг\ |
|||||
W & = 0,34 |
м к !к г. |
Материал |
обрабатываемой заготовки — сталь горячекатаная |
|||||||
обычной точности, по ГОСТу 2590-57, диаметром бО-^ ’4 м м |
и длиной 300 м м , твер |
|||||||||
достью Нд = |
200 |
240 к г!м м г . Резец устанавливается на глубину резания |
1,6 м м . |
|||||||
Пример 1. Для единичной заготовки можно принять постоянными значения Су и Нд. Учитывая, что при обработке на предварительно настроенном станке подача не изменяется и принимая
С / Hi = А
имеем
|
|
Р у — A t x - |
|
Для единичной заготовки поправочный коэффициент K h |
принимаем 0,7; таблич |
||
ное значение Су = |
0,0027; тогда |
имеем |
|
|
С у = |
0,0027 • 0,7 да 0,0019; |
|
принимаем подачу s = 0,4 м м /о б и твердость металла Нд — |
200; при этих условиях |
||
|
А = 0,0019-0,4°*75.200й = 38,23; |
|
|
таким образом, для |
рассматриваемого примера Р у = 38,23 f*. |
||
При положении |
резца у задней бабки по формуле (34) находим |
||
Умгн = 38.23-1.60-9 (0.36 + 0.34) да 41 м к .
В связи с этим мгновенным отжатием уменьшится глубина резания:
t = 1.6 — 0,041 да 1,56 м м
следовательно, должно было бы уменьшиться и отжатие; однако практически отжатие не изменится, так как у задней бабки при новой глубине резания
Усист = 38,23.1,560*9 (0,36 + 0,34) да 40 м л .
и, следовательно, глубина резания практически не уменьшится:
t = 1,6 — 0,04 = 1,56 м м .
Проверим Усиет ПРИ среднем положении резца. По формуле (29)
Усист = |
38,23-1.560,9 (0.36 + 0,26-0,25 + |
0,34.0.25 + |
|
||||
+ |
1000-64 |
150М50а\ |
33,9 мк. |
|
|||
3-2.2-10% .50е |
300 |
= |
|
||||
) |
|
|
|
||||
следовательно, максимальное |
отжатие |
получаем |
у |
задней бабки: |
^шах 40 м к . |
||
Для определения положения резца, при котором получим Krain |
найдем по фор- |
||||||
муле (28) значение |
|
0,26 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Хст ~ |
0.26 + |
0.34 1 = 0,433/ < |
0,5/; |
|
||
76 Точность в машиностроении
следовательно, будем делать расчеты отжатий системы станок—заготовка для поло
жений резца при * = 0 ,1 / |
и х = 0,2/ |
по формуле (35): |
|
|
|
||||||
Усист = Ру |
[Wcyn + Wn6 ( ^ г У |
+ W*6 |
У |
+ |
- (/~ ^ 2*2] . |
||||||
а) Определяем |
У Сисщ |
при |
* = 0 ,1 /: |
|
|
|
|
|
|
||
Y cucm = 38,23-1,60'9 |о.36 + |
0,26-0,81 + |
0.34-0.01 + |
- Ц 1 .0,0081 -68] = |
33,8 м к . |
|||||||
б) При * = 0,2/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Y cucm = |
58,34 |
^0,36 + |
0,26-0,64 + |
0,34-0,04 + |
-^^-0.0256-63j |
= 3 2 .3 |
м к . |
||||
Сделаем |
контрольный |
расчет при |
* = 0,3/: |
|
|
|
|
|
|||
Усист = |
58,34 |
|о,36 + |
0,26-0,49 + |
0.34-0.09 + |
|
0.0441 -68j |
= 33,8 мк. |
||||
следовательно, У т\п получим при * = |
0,2/. |
|
|
|
|
|
|||||
Глубина |
резания в этом |
сечении |
составит |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
( = |
1,6 — 0,0323 да 1,57 |
м м . |
|
|
|
|
||
Найдем значение Ут |П при этих условиях:
Ут1п = 38.23-1.570>9 (0,36 + 0.1664 + 0,0136 + 0.0343) да 33 м к.
Таким образом, приращение размера в результате нестабильности силы резания и отжатий технологической системы составляет
Ь У = У щах — У min = 40 — 3 3 as 7 м к .
Полученное значение ДУ не учитывает погрешностей формы заготовки. В связи с овальностью заготовки, равной 0,7 м м , глубина резания может увеличиться в местах овала на 0,35 м м , что вызовет увеличение отжатия до
У max = 38.23 (1.57 + 0,35)°'9-(0,36 + 0,34) да 47,8 мк;
очевидно, что наименьшее отжатие будет при наименьшей глубине резания и при наименьшей податливости системы, т. е. У т\п = 33 м к; таким образом, с учетом погрешности формы получаем
ДУ = 47.8 — 33 да 15 м к.
Пример 2. При обработке, партии заготовок значения Су и, следовательно, Ру увеличиваются в результате затупления режущего инструмента. При условии выполнения партии заготовок из металла одной плавки колебание твердости металла будет незначительным и H g можно принять постоянным. При этих условиях, учи тывая, что Су повысится до 0,0027, получим
А = 0,0027-0.4°’75-2002 = 54.32.
Для заготовки с наименьшим предельным размером в начальный момент реза ния произойдет мгновенное отжатие при положении резца у задней бабки
У м а, = 54.32 - 1.60,9-0.7 = 58 м к .
В связи с этим отжатием глубина резания получится / = 1,6 — 0,058 да 1,54 мм;
Расчет технологических допусков |
77 |
наибольшее отжатие
Y max -- 54.32 - 1.540,9. 0.7 = 56 м к .
Для заготовки с наибольшим предельным размером по диаметру глубина реза
ния |
увеличится на 0.7 м м ; в этом случае получим мгновенное отжатие при положе |
нии |
резца у задней бабки |
|
Y JUH = |
54.32 (1.6 + 0.7)0,9*0.7 да 80 м к . |
|||
В связи |
с этим глубина |
резания получится |
|
||
|
|
t = |
2,3 — 0,08 = 2.22 мм-, |
||
наибольшее |
отжатие составит |
|
|
|
|
|
Y max = |
54,32.2,22°-9.0,7 = |
78 м к . |
||
Наименьшее отжатие для |
партии заготовок получим при |
||||
и |
CVmin = 0.0027.0,52 = 0,0014 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
А = |
0.0014 • 0.40'75-200а = |
28,17; |
||
при этих условиях получаем |
|
|
|
|
|
|
Y ю н |
= |
28,17- 1,60,э.О,7 = |
30 м к\ |
|
|
|
t = |
1,60 — 0,03 = 1,57 мм\ |
||
|
Km,n = |
28,17.1,570,э.О,7 да 24 мк] |
|||
таким образом, для партии заготовок, получаем предельное приращение размера
|
|
АУ = У max - |
Y n щ = 78 - |
24 = 54 м к . |
||
Пример 3. |
При |
обработке совокупности |
нескольких |
партий заготовок необхо |
||
димо учесть возможное колебание твердости |
в |
пределах |
допустимых отклонений, |
|||
т. е. до И в = |
240. |
При твердости |
H R = 240 |
получим |
|
|
А = 0,0027.0.4°’75.2402 = 78,23.
В начальный момент резания имеем мгновенное отжатие
У м гн = 78,23/*-0,7 = 78,23 (1.6 + 0,7)°>9.0,7 да 116 м к .
В связи с мгновенным отжатием глубина резания уменьшится до / = (1,6 + 0.7) — 0,116 = 2,18,
а наибольшее отжатие составит
Уmax = 78.23.2,18°*9.0,7 = 111 м к .
Наименьшее отжатие в совокупности нескольких партий заготовок остается прежним: У ^ т = 24 м к . Таким образом, для совокупности нескольких партий заготовок получим следующее предельное приращение размера в результате неста
бильности |
силы резания и |
отжатий: |
|
|
д У = |
Ушах — У min = 111 — 24 = |
87 м к . |
Таким образом, значения ДУ при одинаковых условиях обработки изменяются |
|||
следующим образом: а) для |
единичной заготовки ДУ = |
15 м к \ б) для партии заго |
|
товок ДК = |
54 м к; в) для совокупности нескольких партий заготовок ДК = 87 мк. |
||
78 |
Точность в машиностроении |
|
Разность |
предельных отжатий |
определяет предельное приращение размера |
в результате нестабильности силы |
резания. |
|
При многорезцовой обработке за величину силы Ру принимают равнодействующую составляющих сил отдельных резцов по нормали к обрабатываемой поверхности. При этом для ступенчатых валов Ру определяют для каждой ступени в зависимости от глубины резания и скорости резания на данной ступени. Точка приложения равно действующей определяется последовательным сложением сил по мере вступления резцов в работу резания. При этом определяют по воз можности прогибы ступеней вала.
При обработке плоскостей на вертикально-фрезерных станках суммарная податливость (Wcm) узлов станка по нормали к обраба
тываемой поверхности определяется по формуле |
|
|||
= |
+ |
+ |
^ |
(43) |
где Wmn — вертикальная |
податливость |
шпиндельного узла; |
||
WK— податливость корпуса |
шпиндельного |
узла; |
||
WC_K— податливость |
системы |
стол — консоль. |
||
Экспериментально установлено, |
что |
величина |
отжатия системы |
|
стол — консоль при открепленных консоли, салазках и столе при мерно в 6 раз превышает отжатие той же системы при закрепленных консоли и салазках и открепленном столе.
В качестве примера приведем результаты исследования подат
ливости элементов одного из |
вертикально-фрезерных станков [25]. |
||
Отжатие системы стол — консоль |
при |
вертикальной составляю |
|
щей силы резания Р0 = |
312 кг |
при |
закрепленных консоли |
и салазках и открепленном столе, т. е. в том состоянии, в котором
обычно производят обработку, |
|
YC_K = 3 мк, |
откуда |
податливость |
|||
|
WC_K= |
= 3^2 |
0,01 |
мк/кг. |
|
||
Отжатие корпуса шпиндельного |
узла |
YK = 57 |
мк. Податли |
||||
вость корпуса |
|
|
|
|
|
|
|
|
Wк = ^ |
^ |
0,18 |
мк/кг. |
|
|
|
Отжатие шпиндельного узла |
Ушп = 60 мк. Податливость шпин |
||||||
дельного узла |
|
|
|
|
|
|
|
|
№ша = |
|
= О’2 мк/кг. |
|
|
||
Суммарная |
податливость узлов стайка |
|
|
|
|||
Wcm |
с_к = 0,2 + |
0,18 + |
0,01 ^ 0,4 мк/кг. |
||||
Условия закрепления инструмента в шпинделе вертикально фрезерного станка позволяет создать жесткое защемление оправки инструмента и поэтому не учитывать податливости самого инстру мента.
|
Расчет технологических допусков |
79 |
|
Однако необходимо заметить, что вертикальная составляющая |
|
силы резания Р0 и горизонтальная составляющая |
Рн влияют |
|
на |
реакции опор шпинделя, вызывая отжатие и отклонение его |
|
от |
вертикального положения. Определение влияния |
совместного |
действия сил Р0 и Рн на отжатие и отклонение шпинделя пред ставляет сложную задачу, которая может быть решена лишь при ближенно. В своих дальнейших расчетах мы ограничимся учетом отжатий узлов станка по нормали к обрабатываемой поверх ности.
При установке заготовок на вертикально-фрезерных станках имеется возможность расположить подводимые или самоустанавливающиеся опоры так, чтобы избежать упругих отжатий заготовки, существенно влияющих на точность обработки. Поэтому расчеты погрешностей обработки можно производить, исходя из жесткой заготовки.
Таким образом, при расчете погрешности обработки на верти кально-фрезерных станках в результате нестабильности силы реза ния ограничиваются в большинстве случаев учетом суммарной податливости узлов станка, которое при этом в связи с неизменным центральным положением инструмента в процессе резания остается
постоянной. |
|
|
Р |
кг при фрезеровании |
определяется |
|||
по |
Окружная сила резания |
|||||||
формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р = Ctx& B zDg, |
|
|
(44) |
||
где |
С — коэффициент, |
характеризующий |
условия |
резания; |
||||
|
t — глубина |
резания |
в мм; |
|
|
|
||
|
sz — подача |
на зуб |
фрезы |
в мм; |
|
|
|
|
|
г — число зубьев |
фрезы; |
в мм; |
|
|
|
||
|
В — ширина фрезерования |
|
|
|
||||
|
D — диаметр |
фрезы в |
мм. |
|
|
|
|
|
|
Числовые значения коэффициента С и показателей степени |
|||||||
приведены в учебной |
[18] |
и |
справочной |
[19], |
[53] |
литературе. |
||
При торцовом фрезеровании можно принять следующие значе ния составляющих силы резания [18]
Осевая составляющая силы резания (по нормали к обрабатывае мой поверхности) Р0 = 0,5Р
Горизонтальная составляющая силы резания (параллельная обрабатываемой поверхности) при симметричном резании Рн = 0,4Р,
при несимметричном фрезеровании прямой подачей Рн = 0,8Р;
при несимметричном фрезеровании обратной подачей Р”н = 0,3Р. Учитывая, что при торцовом фрезеровании ширина фрезерова ния В определяется глубиной срезаемого слоя, а глубина резания i— размером обрабатываемой поверхности в направлении, перпенди кулярном движению подачи [19, стр. 153] и определяя предельные
80 |
|
Точность в машиностроении |
|
|
|||
значения |
составляющей силы резания, направленной |
по |
нормали |
||||
к обрабатываемой |
поверхности, |
имеем |
|
|
|||
|
|
- |
0 .5 C ^ B ’mInD«; |
|
(45) |
||
|
|
р »ш„ = |
0,5KbCtW'ZB’^ D o , |
|
(46) |
||
где Kh — коэффициент, характеризующий возрастание |
силы реза |
||||||
ния по мере затупления режущих зубьев у фрезы. |
|
|
|||||
При |
обработке |
вязких |
сталей |
принимают Kh = 1,75 -s- 1,90; |
|||
при обработке средних и твердых |
сталей, а также чугунов Kh = |
||||||
= 1,2-г- 1,4 [19 стр. 159]. |
|
вертикально-фрезерных |
станках, |
||||
При |
обработке |
плоскостей на |
|||||
как было уже сказано, можно принять с достаточной для практи ческих целей точностью податливость технологической системы постоянной. Таким образом, наибольшее упругое отжатие
Y |
max |
= Р |
W |
|
|
|||
1 |
|
г |
oma3t w cm |
|
|
|||
и наименьшее упругое отжатие |
|
|
|
|
|
|||
у |
. = |
р |
W |
cm- |
|
|
||
1 ГП1П |
|
г Оmin ” |
|
|
||||
Разность предельных значений упругих отжатий |
|
|||||||
bY = W |
cm |
(Р |
om !a |
— Р |
) |
(47) |
||
|
|
|
г |
ominj |
|
|||
характеризует колебание выдерживаемого размера в результате нестабильности величины срезаемого слоя и повышения силы реза ния вследствие затупления режущих зубьев фрезы в конечный период ее режущей стойкости.
Пример. Допустим, что при обработке партии заготовок значение С изменяется
вследствие режимного |
износа (затупления) режущих зубьев фрезы |
от С' = |
82 до |
||||||||||
С " = 107, а ширина фрезерования В |
изменяется в пределах допуска |
на размер заго |
|||||||||||
товки от В ' |
= |
1,5 м м |
до В" = |
4,2 |
м м . |
|
|
|
|
|
|
||
В этом |
случае |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Р 0 |
= |
о . б - ю т . ш ^ . о л г ^ . б ч г 0’95- ^ |
- 1-1= |
216.4 |
|
кг; |
|
||||
|
|
"max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
’ |
|
|
|
Р 0 , |
|
= |
0,5-82.13О,'1.О.120*8-6-1.бР*95-15О^1-1= |
63.5 |
кг. |
|
|||||
|
|
m in |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Допустим, что обработка производится на вертикально-фрезерном станке, |
|||||||||||||
податливость |
которого при закрепленных |
узлах, кроме стола, W cm = 0,4 |
м к /к г. |
||||||||||
В этих |
условиях |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
AY = |
W cm (.Р0тях - |
Р 0т1п) = |
0.4 (216.4 - |
63,5) = |
61,2 |
м к |
|
|||||
т. е. при наибольшем предельном размере заготовки, когда ширина фрезерования
(глубина срезаемого слоя) |
В = |
4,2 м м , получим приращение размера в результате |
|
отжатия Y max = 86.6 м к , |
а при наименьшем предельном размере заготовки, когда |
||
ширина фрезерования В = |
1,5 м м , получим Kmln = |
25,4 м к \ разность этих отжатий |
|
Y щах |
Y пип = 86.6 — 25.4 = |
61,2 м к |
|