- •Х38 Очистка сточных вод: Пер. с англ./ Хенце М., Армоэс П., Ля-Кур-Янсен Й., Арван Э. — М.: Мир, 2006. — 480 с., ил.
- •ISBN 5-03-003771-3
- •Очистка сточных вод
- •Предисловие научного редактора
- •Предисловие
- •Предисловие к третьему изданию
- •Список используемых обозначений
- •Сточные воды, их объем и состав
- •1.1. Объемы сточных вод
- •1.1.1. Измерения
- •1.1.2. Статистическая обработка
- •1.1.3. Оценочные данные
- •1.1.4. Популяционный эквивалент и нагрузка, создаваемая условным жителем
- •1.1.5. Прогнозирование
- •1.2. Компоненты сточных вод
- •1.2.1. Коммунальные и городские стоки
- •1.2.2. Разброс данных
- •Характеристика сточных вод и биомассы
- •2.1.1. Осаждаемые вещества
- •2.3. Азот
- •Основные биологические процессы
- •3.1.1. Организмы
- •3.2.1. Биологический рост
- •3.2.3. Распад биомассы
- •3.2.4. Накопление запасных веществ
- •3.3.2. Коэффициент прироста ила при аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.3. Макроэлементы для аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.4. Кинетические аспекты аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.4. Нитрификация
- •3.4.1. Реакции нитрификации
- •3.4.3. Кинетические аспекты нитрификации
- •3.4.4. Влияние окружающей среды на нитрификацию
- •3.5. Денитрификация
- •3.5.1. Реакции денитрификации
- •$.5.2. Коэффициент прироста ила при денитрификации
- •3.5.3. Макроэлементы, необходимые для денитрификации
- •3.5.5. Кинетика денитрификации
- •3.5.6. Влияние окружающей среды на денитрификацию
- •3.6.1. Микроорганизмы
- •3.6.3. Коэффициент прироста биомассы в процессе биологического удаления фосфора
- •3.6.4. Щелочность
- •3.6.5. Кинетика биологического удаления фосфора
- •3.6.6. Влияние окружающей среды на биологическое удаление фосфора
- •3.7.1. Реакции при анаэробном брожении2
- •3.7.2. Рост биомассы и коэффициенты ее прироста при анаэробном брожении
- •3.7.3. Макроэлементы, необходимые для анаэробного брожения
- •3.7.5. Кинетика анаэробного брожения
- •3.7.6. Образование газообразных продуктов
- •3.7.7. Влияние окружающей среды на анаэробное брожение
- •4.3.1. Системы с рециркуляцией активного ила
- •4.3.2. Системы с совмещенным аэротенком и отстойником
- •4.3.3. Системы с контактной стабилизацией ила
- •4.3.6. Проектирование на основе объемной нагрузки
- •4.3.7. Проектирование на основе нагрузки на ил или возраста ила
- •Биофильтры
- •5.4. Двухкомпонентная диффузия
- •5.6.1. Биофильтры без рециркуляции
- •5.6.2. Биофильтры с рециркуляцией
- •5.8.1. Капельные фильтры
- •5.8.2. Погружные фильтры
- •5.9.1. Проектирование капельных фильтров
- •5.9.2. Проектирование реакторов с вращающимися дисками
- •5.9.3. Проектирования фильтров других типов
- •5.9.4. Проектирование биофильтров, предназначенных для удаления растворенных органических веществ
- •5.10. Технические условия работы биофильтров
- •5.10.1. Аэрация в биофильтрах
- •5.10.2. Рост и удаление биомассы
- •5.11. Удаление взвешенных органических веществ
- •Системы очистки с нитрификацией
- •6.1.1. Обособленные системы нитрификации
- •6.1.2. Совместное удаление органического вещества и аммония
- •6.2.4. Фильтры, содержащие только нитрифицирующий ил
- •6.2.5. Двухстадийные системы нитрификации на фильтрах
- •6.3.1. Системы нитрификации с активным илом
- •6.3.2. Оптимизация работы систем нитрификации
- •6.3.3. Проектирование биофильтров для нитрификации
- •Литература
- •Системы денитрификации
- •7.1.1. Обособленные системы денитрификации
- •7.2.3. Биофильтры для денитрификации
- •7.3.2. Кислород/перемешивание
- •7.3.3. Одновременная нитрификация/денитрификация
- •7.3.4. Газообразный азот в отстойниках и на биофильтрах
- •7.3.5. Потребление кислорода
- •7.3.7. Проектирование систем денитрификации с активным илом
- •7.3.8. Проектирование на основе моделирования
- •7.3.9. Проектирование биофильтров для денитрификации
- •7.4. Редокс-зоны в биомассе
- •Литература
- •Системы биологического удаления фосфора
- •8.1. Уравнения массового баланса при биологическом удалении фосфора в системах с активным илом
- •8.2. Типы систем для биологического удаления фосфора
- •8.3.2. Проектирование реакторов для биологического удаления фосфора
- •8.3.3. Оптимизация процесса биологического удаления фосфора
- •Литература
- •Гидролиз/ферментация и анаэробная очистка сточных вод
- •9.1. Гидролиз/ферментация
- •9.2. Анаэробная обработка сточных вод
- •9.2.1. Введение
- •9.2.2. Уравнения массового баланса при анаэробной обработке
- •9.3.3. Анаэробная очистка на фильтрах
- •9.4.1. Проектирование систем со взвешенной биомассой
- •9.4.2. Проектирование анаэробных фильтров
- •9.4.3. Образование газообразных соединений в анаэробном процессе
- •9.4.4. Оптимизация анаэробной очистки
- •9.4.5. Запуск анаэробных реакторов
- •9.4.6. Нарушения в работе анаэробных реакторов
- •Литература
- •Небиологические системы для удаления фосфора из сточных вод
- •10.1. Уравнения массового баланса для процессов удаления фосфора
- •10.2.1. Осаждение
- •10.2.2. Коагуляция
- •10.2.3. Флокуляция
- •10.2.4. Связывание фосфора в почве
- •10.3. Небиологические системы удаления фосфора
- •10.3.1. Осаждающие вещества
- •10.4. Проектирование установок для удаления фосфора
- •10.4.1. Химическое осаждение
- •10.4.2. Связывание фосфора в почве
- •10.5. Работа установок для удаления фосфора
- •Литература
- •Особенности моделей, их калибровка и применение
- •11.1. Прагматизм и теоретические модели
- •11.1.1. Инженерное мастерство
- •11.1.2. Научно обоснованный детерминистский подход
- •11.1.3. Структура моделей, переменные, параметры и движущие силы
- •11.2. Применение моделей
- •11.2.1. Инструмент планирования
- •11.2.2. Анализ процессов на действующих станциях
- •11.2.3. Проектирование новых станций
- •11.2.4. Контроль работы станций в реальном времени
- •11.2.5. Модели как инструменты исследования
- •11.2.6. Уровень агрегации
- •11.3. Калибровка модели и оценка параметров
- •11.3.1. Структура модели
- •11.3.2. Калибровка, верификация и оценка параметров
- •11.4. Проектирование станций очистки воды
- •11.4.1. Идентификация проблемы
- •11.5. Моделирование систем с биопленкой
- •11.6.3. Интерпретация результатов
- •11.7. Контроль в реальном времени
- •Предметный указатель
- •Оглавление
Глава 5
Биофильтры
Поль Армоэс, Могенс Хенце (Poul Наггетоёз, Mogens Henze)
Характерная особенность биофильтров — наличие бактерий, при крепленных в виде биопленки к твердой подложке. Биопленки представляют собой плотный слой, состоящий из клеток бактерий, способных прикрепляться к твердой поверхности и образовывать фиксированную полимерную пленку, которая препятствует их выносу. Для биофильтров характерно малое время гидравлического удерживания, следовательно, неприкрепленные бактерии из такого реактора вымываются.
Недостаток биофильтров — низкая эффективность биомассы. Причина этого состоит в следующем: бактерии потребляют только то вещество, которое проходит сквозь биопленку. Осуществляется этот транспорт вследствие молекулярной диффузии, которая на практике часто лимитирует процесс очистки. Чтобы разобраться в механизме действия биофильтров, необходимо понять, что такое молекулярная диффузия.
5.1. К инетика п р оц ессов, прои сходящ и х в биопленках
На рис. 5.1 представлена идеальная модель биопленки, рассматри ваемой здесь как гомогенная. Обозначим буквой S концентрацию вещества вне пленки. Транспорт веществ внутрь биопленки под действием молекулярной диффузии описывается коэффициентом диффузии D.
Для бесконечно малого сечения биопленки в стационарных условиях справедливо следующее выражение:
Вещество на входе = Вещество на выходе + Удаленное вещество
N = N + ^ d x + ryfdx, |
(5.1) |
Рассмотрим два решения этого дифференциального уравнения второго порядка, соответствующие нулевому и первому порядку
реакции.
Реакция первого порядка
ryf = kivfSvf,
где Svf — концентрация вещества в биопленке, kivf — константа
скорости реакции первого порядка (сут-1 ). |
|
||
d2sVf |
kivfL2 |
а = |
kivfL2 |
д? |
svf = a 2svf, |
|
|
D |
|
|
|
|
9 2svf naSvf |
|
(5.3) |
|
— a 2svf = 0 |
ae
Характеристическое уравнение для этого гомогенного дифференциального уравнения второго порядка с постоянными коэффи циентами:
R2 - |
а 2 = О |
|
R = ±а |
|
|
Полное решение для реальных значений а |
|
|
svf = Ае** + В е -“* |
|
|
Константы А и В определяются из граничных условий: |
|
|
£ =о |
Svf = 1 |
|
f = 1 |
dsyf |
|
= 0 |
|
|
В результате получаем полное решение: |
|
|
svf = ch a f — th a •sh a f |
(5.4) |
|
Используя дополнительные формулы, получаем: |
|
|
Svf = |
a = ^ k x v r ^ /D |
(5.5) |
cha |
|
|
Распределение концентрации для различных значений безраз мерного выражения для геометрии биопленки и диффузии в ней показаны на рис. 5.2.
Транспорт через поверхность биопленки описывается как:
Рис. 5.2. Распределение концентрации и фактор эффективности е для биопленки для реакции первого порядка. Эффективность снижается изза диффузионных ограничений.
Дифференцируя уравнение (5.5) и подставляя соответствующие значения, получаем:
N = ? ( o t h a ) , |
rA = k1VfL— S |
L |
a |
т. e. реакцию первого порядка в биопленке можно интерпретиро вать как соответствующую реакцию первого порядка в водной фазе вне биопленки. Транспорт через поверхность пленки пропорциона лен концентрации вещества около поверхности пленки.
Для скорости реакции в расчете на единицу площади поверх ности имеем:
га = N = kivfLSe, |
£ = t h a / a , |
(5.6) |
kiA = kivfLe, |
(5.7) |
|
где kiа — пониженная константа |
скорости реакции, |
е —фактор |
эффективности. |
|
|
На рис. 5.2 фактор эффективности е показан как функция безразмерной величины а, характеризующей геометрию биопленки и диффузию в ней. Из рисунка видно, что если a < 1, то е близок к 1, что соответствует 100%-ной эффективности, т. е. пленка полностью проницаема. Считаем, что пленка толстая. Если а > 1, то
е « 1 = ч/D /k iv f/L , |
(5.8) |
где у/(D/kivf) имеет размерность длины и может рассматриваться как путь эффективной диффузии.
kiA = k i v f L ^ —^ 1Vf = v^Dkivf |
(5.9) |
для толстых пленок.
Реакция пулевого порядка
Для реакции нулевого порядка выражения принимают более про стой вид:
rvf = |
kovf |
(5.10) |
|
92syf _ |
kovfL2 |
(5.11) |
|
di2 ~ |
DS |
||
|
Полный интеграл выглядит так:
s' " = w f2+Ki« +Kj
Для граничных условий на поверхности получаем: £ = 0, Syf = 1 -> К 2 = 1
Если для рассматриваемого вещества пленка полностью прони цаема, то можно записать следующие граничные условия:
- 1 |
ds - |
П |
>V - |
-kovfIj2 |
|
{ _ 1 , |
|
|
|
|
|
SVf = |
kpyfL2 |
2 _ |
kpyfL2 |
||
2DS |
5 |
|
DS |
£ + 1 |
|
|
|
|
|
|
(5.12) |
svr = |
^2 “ |
P2 + |
1 |
|
|
|
P |
|
2DS |
(5.13) |
|
|
|
kpyfL2 |
|||
|
|
|
|
Распределение концентрации в биопленке представлено на рис. 5.3. Для общего транспорта через поверхность пленки:
га = N = kovfL,
что соответствует полностью эффективной пленке, т. е. удаление вещества в реакции нулевого порядка происходит по всей глубине пленки. Это означает, однако, что удаляемое вещество должно
1 |
1 |
0,5 |
0,5 |
0 |
£ |
0,5 |
> |
О |
-J------------J— |
► |
О |
|
О |
0,5 |
1 |
||
|
Частично проницаемая |
|
Полностью проницаемая |
Я =JL |
||
|
|
биопленка |
|
|
биопленка |
L |
Рис. 5.3. Распределение концентрации в пленке для реакции нулевого порядка. Справа: субстрат проходит пленку насквозь; слева: пленка не полностью проницаема для субстрата.
находиться и в самом центре пленки, т. е. его концентрация должна быть выше нуля для £ = 1.
Получаем следующее условие: /? > 1. Если это не выполняется, необходимо изменить граничные условия:
£ = |
syf = О |
£ = £', |
c?svf/df = 0 |
Из этого получаем следующее решение:
(5.14)
(5.15)
где f ' — эффективная часть пленки. Распределение концентрации в пленке для такой ситуации также представлено на рис. 5.3.
Из уравнения (5.14) следует, что безразмерный параметр Р выражает относительную глубину, на которую субстрат может про никнуть в пленку. Этот параметр называют степенью проникания.
Следовательно, для общего транспорта через поверхность био пленки получаем
гд = N = Lf'kovf = V^kovfDS1/ 2 |
(5.16) |
Примечательно, что реакция нулевого порядка в полностью эффективной пленке остается реакцией нулевого порядка (не зависит от концентрации S), тогда как реакция нулевого порядка в частично эффективной пленке переходит в реакцию с порядком 1/2 относительно концентрации в водной фазе (вне пленки). Скорость реакции в расчете на единицу площади поверхности для полностью эффективной биопленки
ГА — код — kovfL |
|
для частично эффективной биопленки |
|
га = kiA S1/2 = V^kovfDS1/ 2 |
(5.17) |
k|A = \/2kovfD |
(5.18) |
Более детальное исследование кинетики нулевого порядка в биопленках можно найти в работах [1-4].
На практике порядок реакции обычно составляет от 0 до 1/2 (концентрация выше 2Ks, см. далее). Поэтому удобно планировать эксперимент, используя это обстоятельство. Скорость реакции яв ляется линейной функцией S1/ 2, если порядок реакции соответству ет 1/2, и выражается прямой горизонтальной линией, если порядок реакции равен нулю (рис. 5.4а). Переход от порядка 1/2 к порядку О соответствует пересечению прямых. Если коэффициент диффузии D известен (например, из таблиц, см. ниже), то можно определить значение параметра L, эффективную толщину биопленки. Для проверки на практике кинетических закономерностей процесса и определения его параметров необходим очень обстоятельный эксперимент. Пример такого эксперимента представлен на рис. 5.46.
Пример 5.1. В верхней части капельного фильтра наблюдается вы сокая концентрация разлагаемого органического вещества, а кон центрация кислорода равна 8 г/м 3, т. е. близка к насыщающей. Оба субстрата диффундируют в глубь биопленки, где органическое вещество минерализуется при потреблении кислорода со скоростью
k0f,o2 = 200 000 г/(м 3 •сут). Считаем, что коэффициент диффузии DO2 = 1,7 •10“4 м / сут (см. табл. 5.1 и 5.2).
Таблица 5.1. Коэффициенты диффузии (10 |
4 м2/сут) в чистой |
воде |
|||
при 25 °С [5] |
|
|
|
|
|
Вещество |
D |
Вещество |
D |
Вещество |
D |
Кислород О2 |
2,1 |
Ацетат СНзСОО- |
1,0 |
Аммоний NHj* |
1,7 |
Диоксид углерода СОг |
1,6 |
Глюкоза СбНхгОв |
0,6 |
Нитрит NOJ |
0,9 |
Гидрокарбонат НСО^* |
1,0 |
|
|
Нитрат NO3 |
1,6 |
Карбонат СО3” |
0,4 |
|
|
|
|
Таблица 5.2. Коэффициенты диффузии кислорода и органических ве ществ, стехиометрические коэффициенты и оценочные значения констант скоростей удаления субстрата в биопленке (оценки сделаны для 25° С и применять их нужно достаточно осторожно)
Субстрат |
D, |
иОо,S’ |
koVf, |
|
10“ 4 м2/сут |
кг ХПКДм3 •сут) |
|||
|
гХПК/г 02 |
|||
Кислород |
1,0- 2,1 |
— |
25-200 |
|
Уксусная кислота |
0,3-0,7 |
2Д |
230-300 |
|
Метанол |
0,8-4 |
1,2 |
40-110 |
|
Глюкоза |
0,1-0,7 |
2,4 |
350-550 |
|
ХПК неопределенного |
0,3-0,6 |
|
50-500 |
|
состава |
1,4-2 |
|||
ВПК неопределенного |
0,3-0,6 |
0,8- 1,2 |
25-250 |
|
состава |
а Относится к биологическому росту.
Определите, как глубоко в пленку проникает кислород.
ръ = |
2 1,7 К М - 8 |
= 117мкм |
|
200000 |
|
Следовательно, если биопленка тоньше 117 мкм, то она полностью проницаема. И наоборот, если пленка толще 117 мкм, то она проница ема лишь частично. Независимо от толщины пленки порядок реакции равен 1/ 2. Скорость реакции для кислорода:
kiA,o3 = V2k0VfD = ^ 2 -200 000 1,7 10~4 = 8,2 г1/2 •м_1/2 •сут-1
га,о 2 = 8,2 •8*^2 = 23 г Ог/(м2 •сут).
На практике толщина пленки в биофильтре значительно больше 117 мкм (порядка 1 мм). Следовательно, происходит лишь частичное проникание, и порядок реакции в основном равен 1/ 2.
Рис. 5.4а. Переход от реакции с порядком 1/2 к реакции нулевого порядка в воде в координатах, удобных для определения параметров биопленки.
Рис. 5.46. Процесс денитрификации в избытке органического веще ства (окислитель —нитрат) (см. гл. 7). В результате роста скорость реакции нулевого порядка возрастает со временем от эксперимента 1 к эксперименту 8, что соответствует увеличению толщины пленки. Толщина пленки не влияет на скорость реакции с порядком 1/2, как и предсказывает теория. Точка перехода от порядка 1/2 к 0 меняется с увеличением толщины пленки.
В общем виде реакции в биопленке можно суммировать следу ющим образом:
|
|
£ = |
t h a |
|
|
|
а |
|
|
первый порядок |
kiA = kivfL •е < _ |
/ kivfL2 |
||
|
|
“ |
V D |
|
нулевой порядок |
( Р > 1 |
к0А = k0vf L |
1 |
[ 2DS |
| ( 9 < 1 |
k^ = vm K - ^ |
0 = ^ |
kovfL2
(5.19)
Проследить взаимные переходы между тремя порядками реак ции можно подстановкой следующего выражения, связывающего константы реакции первого и нулевого порядков:
kovf = kivfK, |
(5.20) |
где К — это концентрация, при которой обе скорости реакции были бы идентичны, если бы они имели только первый и нулевой поряд ки. В случае применимости кинетики Моно К = KsСледовательно, для реакций только первого и нулевого порядков:
первый порядок: |
|
|
|
|
|
|
|||
_ |
гд |
_ |
kivfLe |
_ |
_S |
|
|
|
(5.21) |
X - k0 A - |
kovfL |
~ e ' K |
|
|
|
||||
|
|
|
|
||||||
нулевой порядок: |
|
|
|
|
|
|
|||
/? > |
1 |
|
ГА |
= |
1 |
|
|
|
|
УС — |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
коА |
|
|
|
|
|
1/2 |
|
|
|
Га |
_ |
k$ASl/2 |
V^DkovfS1/2 _ |
|
|
|
Р < 1 |
|
» _ |
y / 2 |
( S |
|||||
|
кол |
|
коА |
kovfL |
Р |
a |
I K |
||
|
|
|
|
Варифметическом виде это продемонстрировано на рис. 5.5.Для
а< 2 реакция с порядком 1/2 не наблюдается. При а > 2 реакция
первого порядка плавно переходит в реакцию нулевого порядка через реакцию порядка 1/ 2 . Этот плавный переход можно часто спутать с кинетикой Моно. Однако порядок реакции 1 /2 отражает
диффузионные ограничения в биомассе и зависит от пути диф фузии, в то время как кинетика Моно теоретически применима к отдельной бактерии.
Пример 5.2. В последней части биофильтра концентрация легко разлагаемого органического вещества снизилась до 10 г/м 3. Для
|
------ Первый порядок |
------ |
Порядок 1/2 |
1,0 |
• - Нулевой порядок |
|
0,
*|со
о |
2,0 |
4,0 |
6,0 |
8,0 |
10,0 |
Рис. 5.5. Безразмерное представление скорости реакции как функции концентрации вне биопленки. При а > 2 реализуются три порядка реакции: нулевой, первый и 1/2.
процесса удаления органического вещества в биопленке Ks = 10 г/м 3 и kovf = 300 кг/(м3 сут). Толщина биопленки 200 мкм. Коэффициент диффузии 0,4 •10” 4м2/сут.
Определите порядок и скорость реакции.
S/К = 10/10 = 1,0
Изменение порядка реакции происходит при S/К = 2, следова тельно, реакция имеет первый порядок. Переход от порядка 1/2 к первому порядку происходит при S = 20 г/м 3.
Константа скорости первого порядка
k iv f = k o v f/K = (300 •103)/10 = 30 000 сут-1 .
Можно сказать, что пленка проницаема лишь частично, по скольку
е = 1/а = 0,18
Скорость удаления органического вещества в расчете на единицу площади поверхности биопленки без учета диффузионных ограниче ний (е « 1) была бы:
kiA = kivfL = 30 000 сут-1 •200 •Ю-6м = 6 м/сут
га = kiASopr = kivfLSopr = 60 г/(м 2 •сут) (без учета диффузионных ограничений).
Если же учитывать диффузионные ограничения, скорость умень шится:
kiA = 6 •0,18 = 1,1 м/сут
га = 60 •0,18 = 11,0 г/(м 2 •сут)
(с учетом диффузионных ограничений).
Эти теоретические выкладки для диффузионных ограничений реакции в биомассе, особенно в биопленках и биофлокулах, можно обобщить для процесса n-го порядка. Общий управляющий пара метр можно записать следующим образом:
(n + l)knVfL2Sn~*~
(5.22)
2D
Для реакции нулевого порядка:
kovfL2 _ |
1 |
2DS “ |
(5.23) |
0 |
Для реакции первого порядка:
/kivfL 2
(5.24)
Ф = У “ D ~ = “
Параметр Ф называют модулем Тиле.
5.2. К и н етические п арам етры п р оц ессов,
п рои сходящ и х в биопленках
Удаление субстрата в биопленке происходит в результате воз действия на него бактерий, находящихся внутри биопленки, где каждая отдельная бактерия ведет себя так же, как в суспензии. Для описания роста бактерий можно воспользоваться следующим выражением:
Гу,ХВ = /^макс * (S/(S + KS ))X B ,
где V — объем внутри биопленки. Это выражение аналогично уравнению, описывающему удаление субстрата. Удаление субстра та можно приближенно описать реакциями нулевого и первого порядка:
k()Vf = Г уд = (/^макс/Умакс)Хв
k iv f * S = Г у д = (// макс / Y макс) ( S /K s )X B |
(5.25) |
В этих выражениях можно использовать кинетические констан ты, определенные для суспендированных клеток.
Различие между биопленкой и суспендированными клетками состоит в том, что в первой концентрация бактерий гораздо выше. В активном иле концентрация изменяется в пределах от 2 до 6 к гБ В Б /м 3, а в биопленках — от 10 до 6 0 к гБ В Б /м 3. Един ственный новый параметр, который вводится при рассмотрении биопленок, — это коэффициент диффузии D. Методы его измерения не вполне надежны, и на получаемые данные не следует полагаться. На практике коэффициент диффузии можно принять равным коэффициенту молекулярной диффузии или считать его чуть меньшим (последний можно найти в справочной литературе [5]). В табл. 5.1 представлены коэффициенты диффузии в чистой воде ряда веществ, представляющих практический интерес. Часто для биопленок используют поправочный множитель 0,8 (см. табл. 5.2). Следует, однако, подчеркнуть, что величины коэффициента диф фузии могут довольно значительно изменяться в зависимости от ряда факторов, например, в зависимости от структуры поверхности биопленки [6].
Плотность биопленки предсказать трудно, так как она непосто янна и варьирует не совсем понятным образом в зависимости от истории формирования биопленки. Рост при низких концентрациях субстратов приводит к уплотнению слоя бактерий, высокие кон центрации легко разлагаемого растворимого субстрата оказывают противоположный эффект.
Пример 5.3. Удельная поверхность капельного фильтра идеального перемешивания 100 м2/м 3. ХПК удаляется в биопленке толщиной 1 мм с кинетическими константами, соответствующими константам для активного ила (табл. 3.7):
/4макс — 6 СуТ
Кб.хпк = 20 г ХПК(Б)/м3
Y H = 0,67 г ХПК(Б)/г XnK(S)
Концентрация бактерий в биопленке 40 кг БВБ/м3, что соответ ствует 40 •1,4 = 56 кг ХПК(Б)/м3. Найдите объемную концентрацию бактерий в биопленке.
X = 100 М2/М 3 1 10~3м •40 кг БВБ/м3 = 4 кг БВБ/м3 =
= 5,6 кг ХПК(В)/м3
Следовательно, эффективная концентрация биомассы на филь тре не выше, чем в реакторе с активным илом. Более высокие концентрации биомассы достигаются на фильтрах с очень развитой поверхностью, например на псевдоожиженных фильтрах.
Какова скорость удаления субстрата с единицы площади поверх ности, если концентрация ХПК на фильтре 50 г/м 3?
Это процесс нулевого порядка, поскольку концентрация субстрата в воде выше 2Ks-
k0vf = (6/0,67) •56 = 500 кг ХПК/(м3биопленки •сут)
Коэффициент диффузии органического вещества положим рав ным 0,4 •10” 4 м2/сут.
k j A = у/(2 k 0Vf D ) = у/2 •500 •103 •0,4 •10” 4 = 6,3 г1/2 •м“ 1/2 •сут-1 .
гА = 6,Зл/50 = 45 г ХПК/(м2 •сут)
Это дает объемную скорость 45*100 м2/м 3 = 4500 г ХПК/(м3-сут), что характерно для вы сокоскоростны х капельных фильтров. В этом примере считается, что концентрация кислорода в системе достаточная, см. пример 5.5.
5.3. Д и ф ф у зи я в ги дравлической пленке
Кроме диффузионных ограничений в самой биопленке, определен ные ограничения существуют и при транспорте субстрата из толщи воды к поверхности биопленки. Этот транспорт в упрощенном виде пропорционален разности концентраций.
N = h(S — Sg), |
(5.26) |
где h — коэффициент переноса, м/сут. Аналогичным образом за писываются зависимости для переноса импульса, тепла, вещества. Литература, в которой рассматриваются поверхности труб, плос кие поверхности и т. д., весьма обширна, однако распространять содержащуюся в ней информацию на биопленки весьма непросто, поскольку структура поверхности последних часто плохо опреде лена в свете представлений, применяемых в гидродинамике. Экс периментальные данные, полученные для биологических пленок, скудны.
В тех случаях, когда скорость процесса определяется скоростью диффузии в гидравлической пленке и в биопленке, для реакции нулевого порядка, идущей в биопленке, можно записать:
(5.27)
_JA_
1/2 |
“ \ / 1 + 4Я.2 |
2A. |
*iAS |
Рис. 5.7. Переход между диффузией в гидравлической пленке и гете рогенной реакцией с порядком 1/2 в биопленке.
где А — безразмерная величина, выражающая отношение между диффузией в гидравлической пленке и в биопленке:
А— 0 —у гд —у hS
А—>-оо — гд — k iдБ1/ 2
Результат представлен на рис. 5.7. Следовательно, здесь осу ществляется мягкий переход между диффузией в гидравлической пленке, соответствующей реакции первого порядка, и реакцией с порядком 1/2 в биопленке.
Для реакции первого порядка в биопленке можно записать соответствующее выражение, характеризующее поток через поверх ность пленки:
N = h(S — Sg) = гд = kiASg,
i^ / ^ T) A=i^ |
<5-29> |
hS А + 1 J
Однако в любом случае реакция имеет первый порядок, который снижается лишь из-за диффузионных ограничений. Таким образом, в такой ситуации может быть трудно различить два вида диффу зионных ограничений.
Пример 5.4. При интерпретации экспериментальных данных необ ходимо учитывать, что на процесс могут влиять диффузионные ограничения как в самой биопленке, так и в гидравлической пленке. На рис. 5.8 показан набор экспериментальных точек, по которым
га, гДм2 -ч)
Рис. 5.8. Удельная скорость удаления нитрата в реакторе с враща ющимся диском в зависимости от концентрации нитрата в водной фазе.
была определена скорость удаления нитрата денитрифицирующими бактериями с поверхности толстой биопленки. Получено следующее отношение:
гА = 0,09 S0,64
следовательно, от ожидаемого порядка реакции 1/2 наблюдается отклонение.
В результате подстановки
h = 0,15 м/ч и k iA = 0,13 г1/2 •м“ 1/2 •ч” 1
получена непрерывная линия (рис. 5.8). Для S, равной приблизи тельно 50 г NO3 —N/м 3, реакция имеет порядок 1/ 2. Следовательно, значение степени S (п = 0,64) можно объяснить тем, что результаты относятся к переходной зоне между порядком реакции п = 0,5 и п = 1,0. Однако имеющиеся данные охватывают недостаточный диапазон концентраций, чтобы однозначно можно было считать, что реакция имеет первый порядок. Таким образом, нас иногда преследует искушение применить линейную регрессию к зависимостям, которые на самом деле не являются линейными.