- •Х38 Очистка сточных вод: Пер. с англ./ Хенце М., Армоэс П., Ля-Кур-Янсен Й., Арван Э. — М.: Мир, 2006. — 480 с., ил.
- •ISBN 5-03-003771-3
- •Очистка сточных вод
- •Предисловие научного редактора
- •Предисловие
- •Предисловие к третьему изданию
- •Список используемых обозначений
- •Сточные воды, их объем и состав
- •1.1. Объемы сточных вод
- •1.1.1. Измерения
- •1.1.2. Статистическая обработка
- •1.1.3. Оценочные данные
- •1.1.4. Популяционный эквивалент и нагрузка, создаваемая условным жителем
- •1.1.5. Прогнозирование
- •1.2. Компоненты сточных вод
- •1.2.1. Коммунальные и городские стоки
- •1.2.2. Разброс данных
- •Характеристика сточных вод и биомассы
- •2.1.1. Осаждаемые вещества
- •2.3. Азот
- •Основные биологические процессы
- •3.1.1. Организмы
- •3.2.1. Биологический рост
- •3.2.3. Распад биомассы
- •3.2.4. Накопление запасных веществ
- •3.3.2. Коэффициент прироста ила при аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.3. Макроэлементы для аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.4. Кинетические аспекты аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.4. Нитрификация
- •3.4.1. Реакции нитрификации
- •3.4.3. Кинетические аспекты нитрификации
- •3.4.4. Влияние окружающей среды на нитрификацию
- •3.5. Денитрификация
- •3.5.1. Реакции денитрификации
- •$.5.2. Коэффициент прироста ила при денитрификации
- •3.5.3. Макроэлементы, необходимые для денитрификации
- •3.5.5. Кинетика денитрификации
- •3.5.6. Влияние окружающей среды на денитрификацию
- •3.6.1. Микроорганизмы
- •3.6.3. Коэффициент прироста биомассы в процессе биологического удаления фосфора
- •3.6.4. Щелочность
- •3.6.5. Кинетика биологического удаления фосфора
- •3.6.6. Влияние окружающей среды на биологическое удаление фосфора
- •3.7.1. Реакции при анаэробном брожении2
- •3.7.2. Рост биомассы и коэффициенты ее прироста при анаэробном брожении
- •3.7.3. Макроэлементы, необходимые для анаэробного брожения
- •3.7.5. Кинетика анаэробного брожения
- •3.7.6. Образование газообразных продуктов
- •3.7.7. Влияние окружающей среды на анаэробное брожение
- •4.3.1. Системы с рециркуляцией активного ила
- •4.3.2. Системы с совмещенным аэротенком и отстойником
- •4.3.3. Системы с контактной стабилизацией ила
- •4.3.6. Проектирование на основе объемной нагрузки
- •4.3.7. Проектирование на основе нагрузки на ил или возраста ила
- •Биофильтры
- •5.4. Двухкомпонентная диффузия
- •5.6.1. Биофильтры без рециркуляции
- •5.6.2. Биофильтры с рециркуляцией
- •5.8.1. Капельные фильтры
- •5.8.2. Погружные фильтры
- •5.9.1. Проектирование капельных фильтров
- •5.9.2. Проектирование реакторов с вращающимися дисками
- •5.9.3. Проектирования фильтров других типов
- •5.9.4. Проектирование биофильтров, предназначенных для удаления растворенных органических веществ
- •5.10. Технические условия работы биофильтров
- •5.10.1. Аэрация в биофильтрах
- •5.10.2. Рост и удаление биомассы
- •5.11. Удаление взвешенных органических веществ
- •Системы очистки с нитрификацией
- •6.1.1. Обособленные системы нитрификации
- •6.1.2. Совместное удаление органического вещества и аммония
- •6.2.4. Фильтры, содержащие только нитрифицирующий ил
- •6.2.5. Двухстадийные системы нитрификации на фильтрах
- •6.3.1. Системы нитрификации с активным илом
- •6.3.2. Оптимизация работы систем нитрификации
- •6.3.3. Проектирование биофильтров для нитрификации
- •Литература
- •Системы денитрификации
- •7.1.1. Обособленные системы денитрификации
- •7.2.3. Биофильтры для денитрификации
- •7.3.2. Кислород/перемешивание
- •7.3.3. Одновременная нитрификация/денитрификация
- •7.3.4. Газообразный азот в отстойниках и на биофильтрах
- •7.3.5. Потребление кислорода
- •7.3.7. Проектирование систем денитрификации с активным илом
- •7.3.8. Проектирование на основе моделирования
- •7.3.9. Проектирование биофильтров для денитрификации
- •7.4. Редокс-зоны в биомассе
- •Литература
- •Системы биологического удаления фосфора
- •8.1. Уравнения массового баланса при биологическом удалении фосфора в системах с активным илом
- •8.2. Типы систем для биологического удаления фосфора
- •8.3.2. Проектирование реакторов для биологического удаления фосфора
- •8.3.3. Оптимизация процесса биологического удаления фосфора
- •Литература
- •Гидролиз/ферментация и анаэробная очистка сточных вод
- •9.1. Гидролиз/ферментация
- •9.2. Анаэробная обработка сточных вод
- •9.2.1. Введение
- •9.2.2. Уравнения массового баланса при анаэробной обработке
- •9.3.3. Анаэробная очистка на фильтрах
- •9.4.1. Проектирование систем со взвешенной биомассой
- •9.4.2. Проектирование анаэробных фильтров
- •9.4.3. Образование газообразных соединений в анаэробном процессе
- •9.4.4. Оптимизация анаэробной очистки
- •9.4.5. Запуск анаэробных реакторов
- •9.4.6. Нарушения в работе анаэробных реакторов
- •Литература
- •Небиологические системы для удаления фосфора из сточных вод
- •10.1. Уравнения массового баланса для процессов удаления фосфора
- •10.2.1. Осаждение
- •10.2.2. Коагуляция
- •10.2.3. Флокуляция
- •10.2.4. Связывание фосфора в почве
- •10.3. Небиологические системы удаления фосфора
- •10.3.1. Осаждающие вещества
- •10.4. Проектирование установок для удаления фосфора
- •10.4.1. Химическое осаждение
- •10.4.2. Связывание фосфора в почве
- •10.5. Работа установок для удаления фосфора
- •Литература
- •Особенности моделей, их калибровка и применение
- •11.1. Прагматизм и теоретические модели
- •11.1.1. Инженерное мастерство
- •11.1.2. Научно обоснованный детерминистский подход
- •11.1.3. Структура моделей, переменные, параметры и движущие силы
- •11.2. Применение моделей
- •11.2.1. Инструмент планирования
- •11.2.2. Анализ процессов на действующих станциях
- •11.2.3. Проектирование новых станций
- •11.2.4. Контроль работы станций в реальном времени
- •11.2.5. Модели как инструменты исследования
- •11.2.6. Уровень агрегации
- •11.3. Калибровка модели и оценка параметров
- •11.3.1. Структура модели
- •11.3.2. Калибровка, верификация и оценка параметров
- •11.4. Проектирование станций очистки воды
- •11.4.1. Идентификация проблемы
- •11.5. Моделирование систем с биопленкой
- •11.6.3. Интерпретация результатов
- •11.7. Контроль в реальном времени
- •Предметный указатель
- •Оглавление
Пример 7.4. Какое отношение C/N ((БПК/Кобщ)практ,1 ) необходимо для проведения денитрификации в реакторе с рециклом, если источником углерода является сточная вода?
Эффективность очистки на станции составляет 80% по общему азоту и 95% по ВПК.
Отношение C/N можно определить из уравнения (7.21)
(B nK /N o6ii0np aK T ,l |
= ( B n K /N o 6 4 )o n T /fc/N *Ем0бщ/Евпк |
(7.21) |
Из приведенных |
в табл. 7.3 данных следует, что ( C /N ) 0nT = |
3,2 кг БПК/кг N06i4, а согласно данным табл. 7.4 fC/N = 0,4—0,6. Подставив найденный интервал значений в выражение (7.21),
получим |
|
(Б П К /Г *общ ) = |
3,2 •(1/ 0,6) •(0,8/0,95) - 3,2 •(1/0,4) •(0,8/0,95) = |
= |
4,5-6,7 кг БПК/кг N06n*- |
Верхнее значение этого интервала слишком велико для городских сточных вод (табл. 1.12). Следовательно, нужно быть вниматель ными, чтобы не растрачивать напрасно органическое вещество из сточных вод.
7.3.2. Кислород/перемешивание
Очистку сточной воды в системе с активным илом необходимо проводить при перемешивании, чтобы поддерживать ил во взве шенном состоянии (не допускать его осаждения) и обеспечивать контакт между илом и сточной водой. При перемешивании не должно происходить избыточного поступления воздуха (кисло рода), поскольку это ингибирует денитрификацию, снижая ее скорость и уменьшая фактор эффективности для органического вещества f c /N - В результате часть денитрифицирующих бакте рий будет использовать для дыхания кислород вместо нитрата. Потребление бактериями 1 моль кислорода (32 г) соответствует
удалению 4 эл. экв. (кислород переходит из степени окисления 0 в |
|
степень окисления —2 ), т. е. 8 г кислорода соответствуют примерно |
|
1 эл. экв. Аналогично потребление1 моль |
азота (14 г нитратного |
азота) соответствует удалению 5 эл. экв. |
(степень окисления азота |
меняется от + 5 до 0 ), |
т. е. 2 ,8 г |
нитратного |
азота |
соответствуют |
|
приблизительно 1 эл. экв. |
|
снижается следующим |
|||
Это означает, |
что |
нитратное дыхание |
|||
образом: |
|
|
|
|
|
(2,8 г N O ^ - N /l |
экв) / ( 8 г 0 2/1 |
экв) = 0,35 г N O |
j - N /r2 0 (7.22) |
Ингибирование кислородом возможно и в том случае, если в реактор денитрификации подается обогащенный кислородом сток, как, например, при использовании рециркуляции.
Пример 7.5. В реакторе денитрификации с лопастной мешалкой Кьа для сточной воды составляет 3 сут” 1 при 8 °С. Концентрация кисло рода 0 г/м 3, концентрация ила 4 кг БВБ/м3 Определите понижение скорости денитрификации при 8 °С.
В соответствии с теорией аэрации поток воздуха, поступающего из атмосферы в реактор, определяется как (A/V)N = Кьа(Ст — С).
Насыщающая концентрация кислорода Ст при 8 °С составляет 11,8 г/м 3. Следовательно, поток кислорода равен:
3 сут” 1 (11,8 — 0)г Ог/м3 = 35,4 г 02/(м 3 •сут)
Если бы бактерии не использовали кислород, а осуществляли денит рификацию, то они подвергли бы денитрификации
35,4 г Ог/(м3 •сут) •0,35 г NO3 —N /r О2 = 12,4 г NO3 —N/(M3 •сут)
Определим объемную скорость денитрификации, считая, что скорость денитрификации без влияния кислорода rx,s соответству ет скорости, приведенной на рис. 3.13, т. е. равна приблизительно 12 г NO3 - N /( K r БВБ •сут)
rv.s = rx.s •X = 12 •4 = 48 г NO3 —N /( M 3•сут)
Следовательно, текущая скорость денитрификации:
rv.s(текущая) = rv.s — 12 = 48 — 12 = 36 г NOJ - N / ( M 3♦сут)
Таким образом, в данном случае скорость денитрификации понижается на 12/48 = 25% . При повышении температуры уменьшение скорости было бы менее значительным.
7.3.3. Одновременная нитрификация/денитрификация
Концентрация кислорода влияет на скорости денитрификации и нитрификации. Это означает, что при низких или умеренных концентрациях кислорода эти два процесса могут идти одновремен но. Для конструкторов идея создания процесса с одновременным протеканием нитрификации/денитрификации всегда была искуше нием. Часто аргументом в пользу такого решения вопроса является то, что совмещение двух процессов позволяет сэкономить половину объема реактора. Однако в действительности дело обстоит иначе, поскольку в таком совмещенном процессе скорости индивидуаль ных процессов понижаются. В лучшем случае скорости обоих про цессов уменьшаются в два раза. Эта ситуация проиллюстрирована
>i Активность (скорость), %
1004-
Модель ASM2 для нитрификации
50
Модель ASM2 для
Денитрификации
У м т |УЛЫ •__w PРастворенныйa rn in n a u u u u
1 ~ КМГЛПППЛ
^ кислород,
0.5 |
1,0 |
1,5 |
2.0 |
2,5 |
гОг/м3 |
Рис. 7.19. Одновременная нитрификация и денитрификация. Для по строения графиков использованы константы полунасыщения из уравне ния Моно для нитрификации и денитрификации [21].
рис. 7.19. Как следует из приведенной на рисунке зависимости, наиболее благоприятная область для одновременного течения про цессов находится в диапазоне концентраций кислорода0 - 1 ч. на
млн. При более высоком содержании кислорода денитрификация все еще происходит, но в очень незначительной степени. На скорость процесса влияют структура и размер флокул, поскольку от них зависит диффузия. Это означает, что высокая турбулентность снижает скорость денитрификации (из-за уменьшения размеров флокул и сокращения объема бескислородных зон) и повышает скорость нитрификации (меньше размер флокул, следовательно, меньше диффузионные затруднения).
7.3.4. Газообразный азот в отстойниках и на биофильтрах
Если денитрификация Протекает в отстойнике, из-за образования пузырьков газообразного азота процесс может осложняется всплы тием ила. Определить точно, когда именно произойдет всплытие,
Глубина, м |
|
|
_ Концентрация ааота |
|
|
|
i |
|
|
г |
|
|
в толще жидкости |
|
|
|
|
Концентрация |
|
1 |
|
|
|
• нитратного азота |
|
|
|
в толще жидкости |
|
|
|
|
|
Насыщающая концентрация |
|
|
|
Г |
------- азота в фильтре |
2 |
|
|
с нисходящим потоком |
|
|
|
|
||
3 |
|
|
|
|
4 |
• |
20 |
|
SNO,. SN3, |
|
10 |
|
50 г/м3 |
Рис. 7.20. Концентрационные профили нитрата и растворенного азота в погружном фильтре [8].
довольно трудно, поскольку в ряде случаев, даже если вода в отстойнике перенасыщена азотом, пузырьки не образуются.
Увеличение давления на дне отстойника повысит насыщающую концентрацию азота и, следовательно, будет противодействовать тенденции перенасыщения.
Присутствие кислорода в иле отстойника ингибирует денитри фикацию (см. пример 7.5).
Насыщающая концентрация азота при атмосферном давлении составляет около 2 0 г N2 /M 3, столб жидкости высотой2 м при
водит к увеличению насыщающей концентрации приблизительно до 2 4 T N 2/ M 3. Следовательно, денитрификация 4 r N O ^ —N/м3 в
отстойнике не ухудшит ситуацию.
При нормальном протекании денитрификации и нормальном функционировании отстойника то количество нитрата, которое может быть в нем денитрифицировано, не должно создавать проблем. Однако, если время удерживания ила в отстойнике высокое, а денитрификация происходит лишь частично или не происходит вообще, то в такой ситуации возможно всплытие ила. Опыт показывает, что это явление может наблюдаться при концентрации нитратного азота на входе в отстойник 5-10 г3/ми температуре выше 20 ° С 2 0[ ].
В биофильтрах образование газообразного азота возможно как внутри биопленки, так и в толще воды в реакторе.
На рис. 7.20 показана схема погружного фильтра и концентра ционный профиль нитрата в интервале от 30 до 3 r N O ^ —N/м 3.
Рис. 7.21. Распределение концентрации растворенного азота в денитри фицирующей биопленке. Поверхность раздела находится в равновесии с внешней средой. При концентрации нитрата в толще воды выше, чем 6 г NOJ —N/м 3, происходит перенасыщение [8].
В подаваемом на очистку стоке концентрация растворенного азота
определяется |
атмосферными условиями (80% азота соответству |
|
ют приблизительно 2 0 T N 2/M3). Для сравнения: |
насыщающая |
|
концентрация |
чистого азота составляет T2 5N 2 /M3. |
На рисунке |
приведена концентрация растворенного азота, рассчитанная из концентрации нитрата, удаленного в результате денитрификации. Видно, что перенасыщение наступает уже на глубине 0,5 м. На практике образование пузырьков азота наблюдается во всех денит рифицирующих фильтрах. При использовании мелкодисперсной загрузки фильтра пузырьки блокируют проток воды, в связи с чем возникает необходимость в частом использовании противотока для их удаления.
На рис. 7.21 показан концентрационный профиль азота в денит рифицирующей биопленке. Здесь также наблюдается перенасыще ние. Пузырьки могут образовываться на границе между твердой подложкой и биопленкой (рис. 7.22). На практике именно так осуществляется один из механизмов сброса биомассы.
Образование азота в биопленке можно описать следующим выражением: