- •Х38 Очистка сточных вод: Пер. с англ./ Хенце М., Армоэс П., Ля-Кур-Янсен Й., Арван Э. — М.: Мир, 2006. — 480 с., ил.
- •ISBN 5-03-003771-3
- •Очистка сточных вод
- •Предисловие научного редактора
- •Предисловие
- •Предисловие к третьему изданию
- •Список используемых обозначений
- •Сточные воды, их объем и состав
- •1.1. Объемы сточных вод
- •1.1.1. Измерения
- •1.1.2. Статистическая обработка
- •1.1.3. Оценочные данные
- •1.1.4. Популяционный эквивалент и нагрузка, создаваемая условным жителем
- •1.1.5. Прогнозирование
- •1.2. Компоненты сточных вод
- •1.2.1. Коммунальные и городские стоки
- •1.2.2. Разброс данных
- •Характеристика сточных вод и биомассы
- •2.1.1. Осаждаемые вещества
- •2.3. Азот
- •Основные биологические процессы
- •3.1.1. Организмы
- •3.2.1. Биологический рост
- •3.2.3. Распад биомассы
- •3.2.4. Накопление запасных веществ
- •3.3.2. Коэффициент прироста ила при аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.3. Макроэлементы для аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.4. Кинетические аспекты аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.4. Нитрификация
- •3.4.1. Реакции нитрификации
- •3.4.3. Кинетические аспекты нитрификации
- •3.4.4. Влияние окружающей среды на нитрификацию
- •3.5. Денитрификация
- •3.5.1. Реакции денитрификации
- •$.5.2. Коэффициент прироста ила при денитрификации
- •3.5.3. Макроэлементы, необходимые для денитрификации
- •3.5.5. Кинетика денитрификации
- •3.5.6. Влияние окружающей среды на денитрификацию
- •3.6.1. Микроорганизмы
- •3.6.3. Коэффициент прироста биомассы в процессе биологического удаления фосфора
- •3.6.4. Щелочность
- •3.6.5. Кинетика биологического удаления фосфора
- •3.6.6. Влияние окружающей среды на биологическое удаление фосфора
- •3.7.1. Реакции при анаэробном брожении2
- •3.7.2. Рост биомассы и коэффициенты ее прироста при анаэробном брожении
- •3.7.3. Макроэлементы, необходимые для анаэробного брожения
- •3.7.5. Кинетика анаэробного брожения
- •3.7.6. Образование газообразных продуктов
- •3.7.7. Влияние окружающей среды на анаэробное брожение
- •4.3.1. Системы с рециркуляцией активного ила
- •4.3.2. Системы с совмещенным аэротенком и отстойником
- •4.3.3. Системы с контактной стабилизацией ила
- •4.3.6. Проектирование на основе объемной нагрузки
- •4.3.7. Проектирование на основе нагрузки на ил или возраста ила
- •Биофильтры
- •5.4. Двухкомпонентная диффузия
- •5.6.1. Биофильтры без рециркуляции
- •5.6.2. Биофильтры с рециркуляцией
- •5.8.1. Капельные фильтры
- •5.8.2. Погружные фильтры
- •5.9.1. Проектирование капельных фильтров
- •5.9.2. Проектирование реакторов с вращающимися дисками
- •5.9.3. Проектирования фильтров других типов
- •5.9.4. Проектирование биофильтров, предназначенных для удаления растворенных органических веществ
- •5.10. Технические условия работы биофильтров
- •5.10.1. Аэрация в биофильтрах
- •5.10.2. Рост и удаление биомассы
- •5.11. Удаление взвешенных органических веществ
- •Системы очистки с нитрификацией
- •6.1.1. Обособленные системы нитрификации
- •6.1.2. Совместное удаление органического вещества и аммония
- •6.2.4. Фильтры, содержащие только нитрифицирующий ил
- •6.2.5. Двухстадийные системы нитрификации на фильтрах
- •6.3.1. Системы нитрификации с активным илом
- •6.3.2. Оптимизация работы систем нитрификации
- •6.3.3. Проектирование биофильтров для нитрификации
- •Литература
- •Системы денитрификации
- •7.1.1. Обособленные системы денитрификации
- •7.2.3. Биофильтры для денитрификации
- •7.3.2. Кислород/перемешивание
- •7.3.3. Одновременная нитрификация/денитрификация
- •7.3.4. Газообразный азот в отстойниках и на биофильтрах
- •7.3.5. Потребление кислорода
- •7.3.7. Проектирование систем денитрификации с активным илом
- •7.3.8. Проектирование на основе моделирования
- •7.3.9. Проектирование биофильтров для денитрификации
- •7.4. Редокс-зоны в биомассе
- •Литература
- •Системы биологического удаления фосфора
- •8.1. Уравнения массового баланса при биологическом удалении фосфора в системах с активным илом
- •8.2. Типы систем для биологического удаления фосфора
- •8.3.2. Проектирование реакторов для биологического удаления фосфора
- •8.3.3. Оптимизация процесса биологического удаления фосфора
- •Литература
- •Гидролиз/ферментация и анаэробная очистка сточных вод
- •9.1. Гидролиз/ферментация
- •9.2. Анаэробная обработка сточных вод
- •9.2.1. Введение
- •9.2.2. Уравнения массового баланса при анаэробной обработке
- •9.3.3. Анаэробная очистка на фильтрах
- •9.4.1. Проектирование систем со взвешенной биомассой
- •9.4.2. Проектирование анаэробных фильтров
- •9.4.3. Образование газообразных соединений в анаэробном процессе
- •9.4.4. Оптимизация анаэробной очистки
- •9.4.5. Запуск анаэробных реакторов
- •9.4.6. Нарушения в работе анаэробных реакторов
- •Литература
- •Небиологические системы для удаления фосфора из сточных вод
- •10.1. Уравнения массового баланса для процессов удаления фосфора
- •10.2.1. Осаждение
- •10.2.2. Коагуляция
- •10.2.3. Флокуляция
- •10.2.4. Связывание фосфора в почве
- •10.3. Небиологические системы удаления фосфора
- •10.3.1. Осаждающие вещества
- •10.4. Проектирование установок для удаления фосфора
- •10.4.1. Химическое осаждение
- •10.4.2. Связывание фосфора в почве
- •10.5. Работа установок для удаления фосфора
- •Литература
- •Особенности моделей, их калибровка и применение
- •11.1. Прагматизм и теоретические модели
- •11.1.1. Инженерное мастерство
- •11.1.2. Научно обоснованный детерминистский подход
- •11.1.3. Структура моделей, переменные, параметры и движущие силы
- •11.2. Применение моделей
- •11.2.1. Инструмент планирования
- •11.2.2. Анализ процессов на действующих станциях
- •11.2.3. Проектирование новых станций
- •11.2.4. Контроль работы станций в реальном времени
- •11.2.5. Модели как инструменты исследования
- •11.2.6. Уровень агрегации
- •11.3. Калибровка модели и оценка параметров
- •11.3.1. Структура модели
- •11.3.2. Калибровка, верификация и оценка параметров
- •11.4. Проектирование станций очистки воды
- •11.4.1. Идентификация проблемы
- •11.5. Моделирование систем с биопленкой
- •11.6.3. Интерпретация результатов
- •11.7. Контроль в реальном времени
- •Предметный указатель
- •Оглавление
полимеры. Однако, как выяснилось, в этом отношении весьма эффективны отрицательно заряженные (анионные) и неионные полимеры.
Влияние анионного полимера может объясняться тем, что связкой между полимером и коллоидом служит какой-нибудь многозарядный катион, например ион кальция.
Действие неионного полимера может быть связано с тем, что в его структуре содержатся полярные группы, образующие положительно и отрицательно заряженные области вокруг опреде ленных атомов. Эти заряженные области могут взаимодействовать с заряженными коллоидными частицами.
Следует подчеркнуть, что полимеры не только выполняют роль мостиков, но и частично нейтрализуют поверхностный заряд кол лоидных частиц и, следовательно, уменьшают силы отталкивания. Это обстоятельство обсуждается также далее при рассмотрении механизма в.
Механизм б. Необходимым условием для осуществления этого механизма является наличие в потоке воды флокул, например рыхлого осадка гидроксида металла, который может захватывать
изапутывать коллоидные частицы.
Механизм в. Уменьшение силы отталкивания между части цами может иметь место, если катионы, например Са2+, Fe3+, А13+, накапливаются около отрицательно заряженных коллоидных частиц. Это означает сдвиг изоэлектрической точки частицы. Аналогичное влияние могут оказывать кислоты и основания.
10.2.3.Флокуляция
Впроцессе флокуляции первичные частицы объединяются в бо лее крупные образования — флокулы. Применительно к процессу очистки воды цель флокуляции — увеличение размеров осаждае мых частиц с тем, чтобы их можно было затем отделить методом седиментации или флотации.
Флокуляцию часто проводят в системе, изображенной на
рис. 10.13.
Вкаждой флокуляционной камере вода слегка перемешивается
спомощью механического устройства, называемого лопастным флокулятором. Перемешивание приводит к сталкиванию и агрега ции первичных частиц. На схеме показаны три флокуляционные камеры, тогда как на практике число их колеблется от 1 до 4.
Рис. 10.13. Схема флокуляционной камеры.
Иногда на станции очистки с активным илом флокуляцию и осаждение проводят в аэротенке (одновременное или симультантное осаждение). В данном случае перемешивание осуществляется в результате аэрации и может быть настолько интенсивным, что приведет к частичному распаду химически организованных флокул. В результате выходящая из аэротенка вода может содержать настолько мелкодисперсные частицы, что их дальнейшее отделение на следующей стадии может быть проблематичным.
Образование флокул в воде при перемешивании происходит в результате того, что создаваемый градиент скорости заставляет первичные частицы сталкиваться и склеиваться друг с другом.
В процессе флокуляции работают два противоположно направ ленных механизма (рис. 10.14):
-образование флокул, сопровождающееся удалением первичных частиц,
-разрушение флокул, сопровождающееся образованием первич ных частиц.
Далее мы обсудим кинетические закономерности этих процес сов, основываясь на данных работы [6].
Скорость образования флокул ry.f равна скорости удаления первичных частиц гу,р, т. е.
rv,f = - r v ,p = K Fnp$ G , |
(10.9) |
где rv,f — скорость образования флокул (например, число первич ных частиц, собранных во флокулы/(м3воды •с)), гу,Р — скорость
Первичные |
Флокулы |
|
частицы |
|
|
оо оО |
# |
* |
•••о о’ |
||
°0 °° 1я°п |
>■ |
<*Р |
.Ofl •<Гоо и0°°о |
|
<■
° V oeV°
Рис. 10.14. Образование флокул из первичных частиц. Считается, что флокулы способны оседать, а первичные частицы не способны.
образования первичных частиц (например, число удаленных из флокул первичных частиц/(м3воды -с)), Кр — константа флокулообразования (например, м3воды/м3флокул), пр — число первичных частиц в единице объема воды (например, число первичных частиц/(м3воды), Ф — объемное отношение флокул, т. е. объем флокул в единице объема воды (например, м3флокул/м3воды), G — средний градиент скорости (например, с-1 ).
Если объемную концентрацию флокул обозначить nf, а их радиус rf (считаем, что все флокулы сферические и все одного и того же размера), то находим:
(10.10)
где af — объем флокулы, а р — объем первичной частицы, прд — объемное число первичных частиц в подаваемом в камеру флоку ляции стоке.
Средний градиент скорости G выражает турбулентность жид
кости и определяется как |
|
G = (W//Xa)1/2, |
(10.11) |
где W — мощность, приложенная на единицу объема жидкости, /ха — абсолютная вязкость жидкости.
Пример 10.2. Определите средний градиент скорости G в камере флокуляции объемом 10 м3 при мощности 8 Вт. Абсолютную вязкость сточной воды считайте равной 0,001 кг/(м •с), см. табл. 1.10.
Для определения G воспользуемся выражением (10.11):
G = |
(W /^a)1/2 |
(10.11) |
Объемное значение W = |
8 Вт/10 м3 = |
0,8 Вт/м3 = 0,8 кг •м2 |
с " 3/м 3, абсолютная вязкость /ха равна 0,001 кг/(м •с). Подставляя W и р& в выражение (10.11), получаем
G = (0,8 кг •м2 •с 3/м 3)/(0,001 кг/(м •с))1^2 = 28 с 1
Это значение соответствует (по порядку) величинам G, которые обычно необходимы в камерах флокуляции (10-50 с *).
В соответствии с выражением (10.9) образование флокул — это реакция первого порядка по отношению к пр, Ф и G.
Концентрация, выраженная как число первичных частиц пр, является неудобным параметром, поскольку ее трудно измерить.
Таблица 10.1. Значения KF •Ф и Кв для различных веществ, исполь зуемых для постосаждения [6]. Подаваемый сток: 9,7 г Р/м3, щелочность 2 экв/м3
Осадитель |
KF •Ф •104 |
Кв •107, с |
Доза/рН |
А13+ |
2,85 ± 0,08 |
3,45 ± 0,16 |
А1/Р=1,8 |
А13+ + полимер |
2,68 ± 0,11 |
0,98 ± 0,07 |
А1/Р=1,8, |
|
|
|
полимер 0,5 мг/л |
Са(ОН)2 |
5,58 ± 0,22 |
2,38 ± 0,15 |
pH 11,2 |
Fe2+ + Са(ОН)2 |
7,68 ± 0,44 |
4,83 ± 0,40 |
pH 8, Fe/P=3 |
G — средний градиент скорости, с- 1 ; в —время гидравлического удерживания, с; п — число реакторов идеального перемешива ния (безразмерная величина); Ф — объемное отношение флокул,
м3флокул/м3воды; Кр — константа (безразмерная); Кв — константа (=K g •а р), с.
Итак, в уравнении появляется параметр Кр *Ф. Если количество подаваемого осадителя постоянно, то Ф постоянно, следовательно, постоянно и выражение Кр •Ф. В табл. 10.1 суммированы значения Кр •Ф и Кв для различных осадителей.
Кв в выражении (10.14) равна К'в в выражении (10.13), умноженной на константу а р, которая в соответствии с (10.10) описывает объем первичной частицы.
Чтобы дать представление о зависимости процесса от типа осадителя, числа камер флокуляции , среднего градиента скорости
исреднего времени гидравлического удерживания, на рис. 10.16 и
10.17мы приводим результаты расчетов, основанных на данных табл. 10.1.
Из рисунков следует: способность вызывать флокуляцию у раз личных осадителей весьма различается; для достижения лучшей флокуляции полезно разбивать реактор на отдельные секции; для достижения данной степени флокуляции необходимо поддерживать минимально возможное время удерживания; существует некое оптимальное значение среднего градиента скорости G.
Пример 10.3. Фосфор осаждают добавлением продукта, содержащего сульфат алюминия, 250 г/м 3. Содержание алюминия составляет 8 вес. %. Сточная вода, 180 м3/ч, содержит 14 г Р/м3.
1. Каково молярное соотношение А1/Р?
Алюминия добавлено: (0,08 •250 г/м 3)/(27 г А1/моль) = 0,74 моль А1/м3.
Рис. 10.16. Зависимость степени флокуляции от времени гидравличе ского удерживания в и числа камер флокуляции п при использовании в качестве осадителя А13+ и при G = 20 с""1 (верхний рисунок).
Зависимость степени флокуляции от времени гидравлического удержи вания 9 и типа осадителя при использовании двух последовательно соединенных камер флокуляции [6 ] (нижний рисунок).
Содержание фосфора: (14 г Р/м3)/(31 г Р/моль) = 0,45 моль Р/м3. Молярное соотношение А1/Р: 0,74/0,45 = 1,64 моль Al/моль Р.
2 . Флокуляция происходит в двух идентичных последовательно соединенных камерах. Необходимая степень флокуляции 30.
Найдите требуемый средний градиент скорости и объем реактора. Из рис. 10.17 можно определить, что степень флокуляции 30 достигается при времени гидравлического удерживания 55 мин при среднем градиенте скорости G = 2 0 с-1. Это можно установить,
используя уравнение (10.14).