- •Х38 Очистка сточных вод: Пер. с англ./ Хенце М., Армоэс П., Ля-Кур-Янсен Й., Арван Э. — М.: Мир, 2006. — 480 с., ил.
- •ISBN 5-03-003771-3
- •Очистка сточных вод
- •Предисловие научного редактора
- •Предисловие
- •Предисловие к третьему изданию
- •Список используемых обозначений
- •Сточные воды, их объем и состав
- •1.1. Объемы сточных вод
- •1.1.1. Измерения
- •1.1.2. Статистическая обработка
- •1.1.3. Оценочные данные
- •1.1.4. Популяционный эквивалент и нагрузка, создаваемая условным жителем
- •1.1.5. Прогнозирование
- •1.2. Компоненты сточных вод
- •1.2.1. Коммунальные и городские стоки
- •1.2.2. Разброс данных
- •Характеристика сточных вод и биомассы
- •2.1.1. Осаждаемые вещества
- •2.3. Азот
- •Основные биологические процессы
- •3.1.1. Организмы
- •3.2.1. Биологический рост
- •3.2.3. Распад биомассы
- •3.2.4. Накопление запасных веществ
- •3.3.2. Коэффициент прироста ила при аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.3. Макроэлементы для аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.4. Кинетические аспекты аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.4. Нитрификация
- •3.4.1. Реакции нитрификации
- •3.4.3. Кинетические аспекты нитрификации
- •3.4.4. Влияние окружающей среды на нитрификацию
- •3.5. Денитрификация
- •3.5.1. Реакции денитрификации
- •$.5.2. Коэффициент прироста ила при денитрификации
- •3.5.3. Макроэлементы, необходимые для денитрификации
- •3.5.5. Кинетика денитрификации
- •3.5.6. Влияние окружающей среды на денитрификацию
- •3.6.1. Микроорганизмы
- •3.6.3. Коэффициент прироста биомассы в процессе биологического удаления фосфора
- •3.6.4. Щелочность
- •3.6.5. Кинетика биологического удаления фосфора
- •3.6.6. Влияние окружающей среды на биологическое удаление фосфора
- •3.7.1. Реакции при анаэробном брожении2
- •3.7.2. Рост биомассы и коэффициенты ее прироста при анаэробном брожении
- •3.7.3. Макроэлементы, необходимые для анаэробного брожения
- •3.7.5. Кинетика анаэробного брожения
- •3.7.6. Образование газообразных продуктов
- •3.7.7. Влияние окружающей среды на анаэробное брожение
- •4.3.1. Системы с рециркуляцией активного ила
- •4.3.2. Системы с совмещенным аэротенком и отстойником
- •4.3.3. Системы с контактной стабилизацией ила
- •4.3.6. Проектирование на основе объемной нагрузки
- •4.3.7. Проектирование на основе нагрузки на ил или возраста ила
- •Биофильтры
- •5.4. Двухкомпонентная диффузия
- •5.6.1. Биофильтры без рециркуляции
- •5.6.2. Биофильтры с рециркуляцией
- •5.8.1. Капельные фильтры
- •5.8.2. Погружные фильтры
- •5.9.1. Проектирование капельных фильтров
- •5.9.2. Проектирование реакторов с вращающимися дисками
- •5.9.3. Проектирования фильтров других типов
- •5.9.4. Проектирование биофильтров, предназначенных для удаления растворенных органических веществ
- •5.10. Технические условия работы биофильтров
- •5.10.1. Аэрация в биофильтрах
- •5.10.2. Рост и удаление биомассы
- •5.11. Удаление взвешенных органических веществ
- •Системы очистки с нитрификацией
- •6.1.1. Обособленные системы нитрификации
- •6.1.2. Совместное удаление органического вещества и аммония
- •6.2.4. Фильтры, содержащие только нитрифицирующий ил
- •6.2.5. Двухстадийные системы нитрификации на фильтрах
- •6.3.1. Системы нитрификации с активным илом
- •6.3.2. Оптимизация работы систем нитрификации
- •6.3.3. Проектирование биофильтров для нитрификации
- •Литература
- •Системы денитрификации
- •7.1.1. Обособленные системы денитрификации
- •7.2.3. Биофильтры для денитрификации
- •7.3.2. Кислород/перемешивание
- •7.3.3. Одновременная нитрификация/денитрификация
- •7.3.4. Газообразный азот в отстойниках и на биофильтрах
- •7.3.5. Потребление кислорода
- •7.3.7. Проектирование систем денитрификации с активным илом
- •7.3.8. Проектирование на основе моделирования
- •7.3.9. Проектирование биофильтров для денитрификации
- •7.4. Редокс-зоны в биомассе
- •Литература
- •Системы биологического удаления фосфора
- •8.1. Уравнения массового баланса при биологическом удалении фосфора в системах с активным илом
- •8.2. Типы систем для биологического удаления фосфора
- •8.3.2. Проектирование реакторов для биологического удаления фосфора
- •8.3.3. Оптимизация процесса биологического удаления фосфора
- •Литература
- •Гидролиз/ферментация и анаэробная очистка сточных вод
- •9.1. Гидролиз/ферментация
- •9.2. Анаэробная обработка сточных вод
- •9.2.1. Введение
- •9.2.2. Уравнения массового баланса при анаэробной обработке
- •9.3.3. Анаэробная очистка на фильтрах
- •9.4.1. Проектирование систем со взвешенной биомассой
- •9.4.2. Проектирование анаэробных фильтров
- •9.4.3. Образование газообразных соединений в анаэробном процессе
- •9.4.4. Оптимизация анаэробной очистки
- •9.4.5. Запуск анаэробных реакторов
- •9.4.6. Нарушения в работе анаэробных реакторов
- •Литература
- •Небиологические системы для удаления фосфора из сточных вод
- •10.1. Уравнения массового баланса для процессов удаления фосфора
- •10.2.1. Осаждение
- •10.2.2. Коагуляция
- •10.2.3. Флокуляция
- •10.2.4. Связывание фосфора в почве
- •10.3. Небиологические системы удаления фосфора
- •10.3.1. Осаждающие вещества
- •10.4. Проектирование установок для удаления фосфора
- •10.4.1. Химическое осаждение
- •10.4.2. Связывание фосфора в почве
- •10.5. Работа установок для удаления фосфора
- •Литература
- •Особенности моделей, их калибровка и применение
- •11.1. Прагматизм и теоретические модели
- •11.1.1. Инженерное мастерство
- •11.1.2. Научно обоснованный детерминистский подход
- •11.1.3. Структура моделей, переменные, параметры и движущие силы
- •11.2. Применение моделей
- •11.2.1. Инструмент планирования
- •11.2.2. Анализ процессов на действующих станциях
- •11.2.3. Проектирование новых станций
- •11.2.4. Контроль работы станций в реальном времени
- •11.2.5. Модели как инструменты исследования
- •11.2.6. Уровень агрегации
- •11.3. Калибровка модели и оценка параметров
- •11.3.1. Структура модели
- •11.3.2. Калибровка, верификация и оценка параметров
- •11.4. Проектирование станций очистки воды
- •11.4.1. Идентификация проблемы
- •11.5. Моделирование систем с биопленкой
- •11.6.3. Интерпретация результатов
- •11.7. Контроль в реальном времени
- •Предметный указатель
- •Оглавление
Самая низкая температура в реакторе денитрификации 8 °С. Из рис. 3.13 находим, что скорость денитрификации rx.s в этих условиях приблизительно равна 0,5 г N /(KT БВБ •ч). Концентрацию ила в реакторе денитрификации Х2 примем равной 4 кг БВБ/м3. Подставляя эти значения в выражение (7.26), получаем:
rv ,s = (0,5 г N /(Kг БВБ •ч)) •4 кг БВБ/м3 = 2 г N /(M3 •ч) =
= 0,048 кг N/(M3 •сут)
Объем реактора V2 находим по уравнению (7.28):
У2 = (180 кг N/cyT)/(0,048 кг N /( M 3•сут)) = 3750 м3
7.3.8. Проектирование на основе моделирования
Комбинированный процесс нитрификации/денитрификации с несколькими реакторами и с рециркуляцией или с использованием чередующегося режима удобно анализировать с помощью компьютерного моделирования. Учесть взаимодействие между тремя процессами, для которых необходимы различные условия, и спроектировать установки, в которых такие процессы протекают, без применения компьютеров довольно сложно.
Обсуждаемые здесь модели не пригодны для проектирования станций, но с их помощью можно исследовать влияние суточных изменений режима, дождей, колебаний температуры или эффектов ингибирования для выбранного проекта установки. Результаты моделирования могут показать, что необходимо изменить размеры станции или какие-либо параметры ее работы.
Модели могут также помочь в оптимизации работы дей ствующих станций. Влияние изменений концентрации кислорода, рециркуляции, длительности цикла и другие параметры могут быть проверены и оптимизированы до того, как будут применены непосредственно на практике. В долгосрочном плане более разра ботанные модели могут быть включены непосредственно в систему контроля работы станции.
На рис. 7.24 сравниваются данные компьютерного моделиро вания и экспериментальные данные, полученные для реактора с чередующимися режимами нитрификации и денитрификации. Что бы получить подобное соответствие, необходимы исчерпывающий анализ и калибровка, как это будет показано далее в примере 7.8
[16].
мгЫ/л
Рис. 7.24. Чередование режимов нитрификации/денитрификации. Концентрации NHJ и NO3 измерялись в режиме работающего реактора, с помощью точечного отбора проб, а также рассчитывались в соответствии с моделью [16].
Пример 7.8. Расчет методом компьютерного моделирования [19].
Вуказанной работе исследованы
-характеристики сточной воды,
-характеристики активного ила,
-экспериментально определены константы процесса
На станцию подается вода, предварительно прошедшая стадию осаждения полимерными формами хлорида алюминия. Осажденный ил гидролизовал, и растворимый гидролизат добавлен на стадии денитрификации, чтобы поднять скорость и эффективность денит рификации. Схема станции представлена на рис. 7.25.
Характеристика сточной воды . Измерялись суточные колеба ния характеристик стока, подаваемого в реакторы, работающие в чередующемся режиме. Установлено содержание ХПК, азота (по Кьельдалю), аммония, ВВ и БВБ. На рис. 7.26 показаны суточные изменения общего ХПК и ХПК растворимого вещества.
Предварительное осаждение
Рис. 7.25. Схема экспериментальной станции [17]. Модельные расчеты относятся только к двум реакторам, работающим в чередующемся аноксическом/аэробном режиме.
Низкие концентрации веществ объясняются тем, что осаждение понижает содержание ХПК приблизительно на 65%. Этим же объясняется и очень низкое содержание ХПК взвешенного вещества.
Детальный состав фракций веществ в поступающем в реактор сто ке определяли, исходя из скорости потребления кислорода. Фракция растворенных веществ включает три фракции: инертное вещество Si, очень легко разлагаемое вещество S H A C и легко разлагаемое вещество Ss- В соответствии с результатами определения состава обработанного стока содержание ХПК растворимого инертного веще ства оценивается приблизительно как 10% ХПК всего растворимого вещества в подаваемом стоке. Две другие фракции определены в соответствии с данными дыхательного теста.
Для определения фракций, составляющих взвешенное вещество, использовали наблюдаемый коэффициент прироста ила. Значение
Таблица 7.6. Фракционирование веществ, содержащихся в сточной воде, подаваемой в реакторы, работающие в чередующемся режиме
[is]
|
|
SHACJ |
Ss. |
Si, |
Xs + Хв,н + |
Хь |
|
Дата |
Час |
+ Хв.а , |
|||||
|
|
|
|
||||
% ХПК растворимого |
% ХПК взвешенного |
||||||
|
|
||||||
|
|
|
вещества |
|
вещества |
|
|
18/12 |
09-17 |
20 |
70 |
10 |
75 |
25 |
|
18/12 |
17-01 |
30 |
60 |
10 |
75 |
25 |
|
19/12 |
01-09 |
20 |
70 |
10 |
75 |
25 |
|
19/12 |
09-17 |
10 |
80 |
10 |
75 |
25 |
|
19/12 |
17-01 |
30 |
60 |
10 |
75 |
25 |
|
20/12 |
01-09 |
20 |
70 |
10 |
75 |
25 |
этого коэффициента в модельных расчетах может быть подкорректи ровало путем вариации содержания инертной фракции Хь В данном случае таким образом было установлено, что ХПК инертного нерас творимого вещества составляет 25% ХПК нерастворимого вещества в подаваемом на обработку стоке. Остальная часть нерастворимого вещества в подаваемом на обработку стоке распределяется между медленно разлагаемым веществом и биомассой—Xs, Хв,н и Х в.а соответственно.
Содержание фракций изменяется в течение дня. В табл. 7.6 пред ставлена характеристика сточной воды, полученная на основании усредненных данных для каждых 8 ч.
Характеристика ила. На основании данных дыхательного теста с кислородом, нитратом и аммонием [18] был определен следующий состав ила:
Хв.н = 0,80 кг/м3;
Х в,а = 0,20 кг/м3;
Xi = 2,80 кг/м3;
Tjg = 0,5.
Определение констант процесса. В результате экспериментов, проведенных в периодическом режиме, были определены константы насыщения по кислороду для нитрифицирующих и денитрифициру-
ющих бактерий:
K S ,O 2,A = 0,5 г/м3;
KS,O2,(NC>3) = 0,023 г/м3.
При моделировании четыре константы были изменены в соответ ствии со значениями, принятыми в модели по умолчанию (значения, принятые по умолчанию, приведены в скобках):
Ьн = |
1,5 |
сут |
(0,62 сут *); |
Кэ.хпк = |
2 г ХПК/м3 |
(2,5 г ХПК/м3); |
|
K S ,O 2,H = |
0,5 |
г Ог/м3 |
(0,2 г Ог/м3); |
K S,O 2,A = 0,5 |
г 0 2/м 3 |
(0,4 г Ог/м3). |
Объяснить, чем обусловлены эти изменения, можно следующим образом:
—Более высокое значение константы распада Ьн объясняется особыми характеристиками стоков, а именно низким содержанием в них взвешенных веществ. В этой связи возможно образование ила другого состава, с другой константой распада, чем в том случае, если на станцию подается исходный сток или вода, прошедшая через первичный отстойник. Одной из составляющих процесса распада является заселение и потребление биомассы простейшими и много клеточными организмами, которые также подвержены воздействию изменений в иле.
Обратите внимание на связь между константой распада и мак симальной скоростью роста. В некоторых случаях компьютерное моделирование приведет нас приблизительно к одному и тому же результату при увеличении константы распада или при уменьшении скорости роста.
—Несколько меньшее значение константы насыщения объясня ется наличием участвующего в процессе очень легко разлагаемого субстрата, включенного в модель. Из опыта известно, что чем легче разлагается субстрат, тем более низкую константу насыщения следует использовать.
—Константа насыщения по кислороду при денитрификации (и
удалении органического вещества) определена как |
0,5 г/м 3 Это |
значение выше, чем обычное стандартное значение, |
используемое |
в модели. Различие в значениях, определенных из эксперимента, проведенного в периодическом режиме, и на пилотной установке, может быть вызвано тем, что в первом случае образовывались слишком мелкие флокулы. Чем мельче флокулы, тем ниже константа насыщения по кислороду, см. описание кинетики в биопленках.