- •Х38 Очистка сточных вод: Пер. с англ./ Хенце М., Армоэс П., Ля-Кур-Янсен Й., Арван Э. — М.: Мир, 2006. — 480 с., ил.
- •ISBN 5-03-003771-3
- •Очистка сточных вод
- •Предисловие научного редактора
- •Предисловие
- •Предисловие к третьему изданию
- •Список используемых обозначений
- •Сточные воды, их объем и состав
- •1.1. Объемы сточных вод
- •1.1.1. Измерения
- •1.1.2. Статистическая обработка
- •1.1.3. Оценочные данные
- •1.1.4. Популяционный эквивалент и нагрузка, создаваемая условным жителем
- •1.1.5. Прогнозирование
- •1.2. Компоненты сточных вод
- •1.2.1. Коммунальные и городские стоки
- •1.2.2. Разброс данных
- •Характеристика сточных вод и биомассы
- •2.1.1. Осаждаемые вещества
- •2.3. Азот
- •Основные биологические процессы
- •3.1.1. Организмы
- •3.2.1. Биологический рост
- •3.2.3. Распад биомассы
- •3.2.4. Накопление запасных веществ
- •3.3.2. Коэффициент прироста ила при аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.3. Макроэлементы для аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.4. Кинетические аспекты аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.4. Нитрификация
- •3.4.1. Реакции нитрификации
- •3.4.3. Кинетические аспекты нитрификации
- •3.4.4. Влияние окружающей среды на нитрификацию
- •3.5. Денитрификация
- •3.5.1. Реакции денитрификации
- •$.5.2. Коэффициент прироста ила при денитрификации
- •3.5.3. Макроэлементы, необходимые для денитрификации
- •3.5.5. Кинетика денитрификации
- •3.5.6. Влияние окружающей среды на денитрификацию
- •3.6.1. Микроорганизмы
- •3.6.3. Коэффициент прироста биомассы в процессе биологического удаления фосфора
- •3.6.4. Щелочность
- •3.6.5. Кинетика биологического удаления фосфора
- •3.6.6. Влияние окружающей среды на биологическое удаление фосфора
- •3.7.1. Реакции при анаэробном брожении2
- •3.7.2. Рост биомассы и коэффициенты ее прироста при анаэробном брожении
- •3.7.3. Макроэлементы, необходимые для анаэробного брожения
- •3.7.5. Кинетика анаэробного брожения
- •3.7.6. Образование газообразных продуктов
- •3.7.7. Влияние окружающей среды на анаэробное брожение
- •4.3.1. Системы с рециркуляцией активного ила
- •4.3.2. Системы с совмещенным аэротенком и отстойником
- •4.3.3. Системы с контактной стабилизацией ила
- •4.3.6. Проектирование на основе объемной нагрузки
- •4.3.7. Проектирование на основе нагрузки на ил или возраста ила
- •Биофильтры
- •5.4. Двухкомпонентная диффузия
- •5.6.1. Биофильтры без рециркуляции
- •5.6.2. Биофильтры с рециркуляцией
- •5.8.1. Капельные фильтры
- •5.8.2. Погружные фильтры
- •5.9.1. Проектирование капельных фильтров
- •5.9.2. Проектирование реакторов с вращающимися дисками
- •5.9.3. Проектирования фильтров других типов
- •5.9.4. Проектирование биофильтров, предназначенных для удаления растворенных органических веществ
- •5.10. Технические условия работы биофильтров
- •5.10.1. Аэрация в биофильтрах
- •5.10.2. Рост и удаление биомассы
- •5.11. Удаление взвешенных органических веществ
- •Системы очистки с нитрификацией
- •6.1.1. Обособленные системы нитрификации
- •6.1.2. Совместное удаление органического вещества и аммония
- •6.2.4. Фильтры, содержащие только нитрифицирующий ил
- •6.2.5. Двухстадийные системы нитрификации на фильтрах
- •6.3.1. Системы нитрификации с активным илом
- •6.3.2. Оптимизация работы систем нитрификации
- •6.3.3. Проектирование биофильтров для нитрификации
- •Литература
- •Системы денитрификации
- •7.1.1. Обособленные системы денитрификации
- •7.2.3. Биофильтры для денитрификации
- •7.3.2. Кислород/перемешивание
- •7.3.3. Одновременная нитрификация/денитрификация
- •7.3.4. Газообразный азот в отстойниках и на биофильтрах
- •7.3.5. Потребление кислорода
- •7.3.7. Проектирование систем денитрификации с активным илом
- •7.3.8. Проектирование на основе моделирования
- •7.3.9. Проектирование биофильтров для денитрификации
- •7.4. Редокс-зоны в биомассе
- •Литература
- •Системы биологического удаления фосфора
- •8.1. Уравнения массового баланса при биологическом удалении фосфора в системах с активным илом
- •8.2. Типы систем для биологического удаления фосфора
- •8.3.2. Проектирование реакторов для биологического удаления фосфора
- •8.3.3. Оптимизация процесса биологического удаления фосфора
- •Литература
- •Гидролиз/ферментация и анаэробная очистка сточных вод
- •9.1. Гидролиз/ферментация
- •9.2. Анаэробная обработка сточных вод
- •9.2.1. Введение
- •9.2.2. Уравнения массового баланса при анаэробной обработке
- •9.3.3. Анаэробная очистка на фильтрах
- •9.4.1. Проектирование систем со взвешенной биомассой
- •9.4.2. Проектирование анаэробных фильтров
- •9.4.3. Образование газообразных соединений в анаэробном процессе
- •9.4.4. Оптимизация анаэробной очистки
- •9.4.5. Запуск анаэробных реакторов
- •9.4.6. Нарушения в работе анаэробных реакторов
- •Литература
- •Небиологические системы для удаления фосфора из сточных вод
- •10.1. Уравнения массового баланса для процессов удаления фосфора
- •10.2.1. Осаждение
- •10.2.2. Коагуляция
- •10.2.3. Флокуляция
- •10.2.4. Связывание фосфора в почве
- •10.3. Небиологические системы удаления фосфора
- •10.3.1. Осаждающие вещества
- •10.4. Проектирование установок для удаления фосфора
- •10.4.1. Химическое осаждение
- •10.4.2. Связывание фосфора в почве
- •10.5. Работа установок для удаления фосфора
- •Литература
- •Особенности моделей, их калибровка и применение
- •11.1. Прагматизм и теоретические модели
- •11.1.1. Инженерное мастерство
- •11.1.2. Научно обоснованный детерминистский подход
- •11.1.3. Структура моделей, переменные, параметры и движущие силы
- •11.2. Применение моделей
- •11.2.1. Инструмент планирования
- •11.2.2. Анализ процессов на действующих станциях
- •11.2.3. Проектирование новых станций
- •11.2.4. Контроль работы станций в реальном времени
- •11.2.5. Модели как инструменты исследования
- •11.2.6. Уровень агрегации
- •11.3. Калибровка модели и оценка параметров
- •11.3.1. Структура модели
- •11.3.2. Калибровка, верификация и оценка параметров
- •11.4. Проектирование станций очистки воды
- •11.4.1. Идентификация проблемы
- •11.5. Моделирование систем с биопленкой
- •11.6.3. Интерпретация результатов
- •11.7. Контроль в реальном времени
- •Предметный указатель
- •Оглавление
Проведем подстановку в выражение (8.7) и в результате получим, что для 20 °С
3600 м3/сут(Ср,1 — Ср,4) = 0,05 кг Р/кг XIIK(S)
3600 м3/сут •0,060 кг ХПК(8)/м 3+
+ 0,25 кг ХПК(8)/(м 3 •сут) •ехр(0,1(20 - 20)200 м3-
- 5 кг ХПК(Б)/кг N O J-N •3000 м3/сут •0,003 кг NO3 - N / M 3)
СР,1 - Ср,4 = 0,05(216 + 50 - 45)/3600 = 0,003 кг Р/м3
При 8 °С все значения сохраняются, кроме параметра, описываю щего гидролиз. Гидролиз дает следующий вклад:
0,25 кг ХПК(Б)/(м3 •сут) •ехр(0,1(8 - 20)) •200 м3 = 15 кг ХПК(3)/сут
Срд - Ср,4 = 0,1(216 + 15 - 45)/3600 = 0,0025 кг Р/м3
Следовательно, максимальное количество фосфора, которое мож но удалить в процессе биологической очистки, составляет 3 и 2,5 г Р/м3 при 20 и 8 °С соответственно.
8.3.2. Проектирование реакторов для биологического удаления фосфора
При проектировании анаэробных реакторов для биологического удаления фосфора исходят из того, какое количество летучих жирных кислот (Л Ж К) необходимо для проведения процесса. В большинстве случаев концентрация Л Ж К определяет скорость удаления фосфора. Результатом проектирования должно стать определение времени гидравлического удерживания в анаэробном реакторе (или в анаэробной части аэробного реактора). Анаэробный реактор может быть использован на первой стадии (рис. 8.2) или в середине процесса (рис. 8.7, верхняя схема).
Использование анаэробного реактора на первой стадии процесса
Если анаэробный реактор используется на первой стадии процесса, то удаление фосфора происходит под действием Л Ж К , содер жащихся в исходном стоке. Кроме того, часть Л Ж К образуется в результате ферментации. Время гидравлического удерживания обычно составляет 1-3 ч [4]. При большем времени удерживания можно благодаря ферментации получить больше Л Ж К , что спо собствует удалению фосфора. На протяжении всего процесса важно
Использование анаэробного реактора на промежуточной стадии
3-х стадийный модифицированный метод Bardenpho
UCT-метод
Модифицированный UCT-метод
Метод Biodenipho
Йоханесбургский метод ISAH
Р = фосфор
Рис. 8.7. Схемы различных установок для биологического удаления фосфора.
контролировать время гидравлического удерживания ила, посколь ку его увеличение приведет к уменьшению скорости ферментации.
Более совершенное проектирование осуществляется с использо ванием моделирования [3], основанного на результатах лаборатор ных или пилотных испытаний.
Использование анаэробного реактора в середине процесса
В данном случае все Л Ж К из исходного стока были израсходованы на аэробной и аноксической стадиях, предшествующих анаэробной стадии. Поэтому все необходимые Л Ж К должны образоваться в анаэробном реакторе в процессе ферментации. Время гидравли ческого удерживания в этом случае может составлять от 1 до
10 ч в зависимости от скорости ферментации и количества Л Ж К , необходимого для удаления фосфора.
Значительную помощь в описании процесса ферментации в анаэробном реакторе может оказать моделирование. Ключевым моментом процесса ферментации при такой схеме работы станции является поддержание наиболее низкого значения общего времени гидравлического удерживания ила. Однако оно все же должно быть достаточным для того, чтобы могла проходить нитрификация, если таковая является частью процесса.
Пример 8.3. Найдите общую концентрацию растворенного фосфора в стоке, обработанном в реакторе из примера 8.2, если концентрация фосфора в исходном стоке б г/м 3, а содержание взвешенных веществ в обработанном стоке 20 г ВВ/м3. Считается, что фосфор составляет 5% всего взвешенного вещества.
В соответствии с уравнением (8.2) при 20° C.-
Ср,! — Ср,4 = 3 г Р/м3,
Cp.i = 6 г Р/м3, следовательно,
Ср,4 = 3 г Р/м3,
Ср,4 = Sp,4 + fx,P • Х4
В результате подстановки получаем:
SP,4 = Ср,4 - 0,05 •20 = 3 - 1 = 2 г Р/м 3. При 8 °С имеем:
SP,4 = 3,5 - 0,05 •20 = 2,5 г Р/м3
Бели в бассейне канализования используют детергенты, содер жащие фосфат, то концентрация фосфора в исходном стоке может достигать 10 г Р/м . В таком случае концентрация растворенного
фосфора в обработанном стоке составит от 7 до 7,5 г Р/м3 в зависимости от температуры.
Расчет содержания фосфора в избыточном иле
Для расчета содержания фосфора в иле можно воспользоваться уравнением баланса фосфора (8.5):
Q I C P .I |
= |
Q 4C p>4 + |
Q 6(C Pie + С Пф,в) |
|
Q iC P,i |
= |
Q 4Sp ,4 + |
Q 4X Pt4 + Q 6(C Pt6 + С ПФ,в) |
(8.5) |
Количество фосфора в иле:
Q 4X p>4 + Q 6(C P>6 + С Пф,б) = Q iC p ,! - Q 4SP)4 |
(8.9) |
Общий прирост ила определяем из уравнения (4.13), поскольку его можно рассчитать так же, как для обычного аэробного процесса:
FSp = Y Ha6jl( C i - C 3) Q i, |
(4.13) |
где Ci и Сз — концентрация органического вещества в подаваемом и обработанном стоке соответственно.
Объединяя выражения (8.8), (8.9) и (4.13), находим содержание
фосфора в иле fx,p: |
|
fx,p = (QiCp,i — Q4CP ,4)/F SP |
(8.10) |
Пример 8.4. Рассчитайте содержание фосфора в иле из примера 8.3 при 8° С.
Общее содержание фосфора в исходном стоке 6 г Р / м 3. Общее ХПК в исходном стоке Ci = 300 г/м 3, а в обработанном стоке С4 = 50 г/м 3. Объем сточной воды 14000 м3/сут.
Из примера 8.3 имеем: Ср,4 = Sp,4 + Хр,4 = 2 + 1 = 3 г Р/м3. Считаем, что Qi = Q4 и что Унабл = 0,7 г ВВ/г ХПК.
После подстановки в выражение (8.10) получаем:
fx,p = |
(QiCp.i - Q4CP,4)/FSP |
(8.10) |
fx.p = |
(CPtl - СР,4)/(У на6л(С1 - |
Сз)) |
Подставляя известные величины, получаем: |
||
fx,p = (6 - 3 г Р/м3)/(0,7 г ВВ/г ХПК(300 - |
50)г ХПК/м3) |
|
fx,p = 0,017 г Р /г ВВ, |
|
|
т. е. на долю фосфора приходится 1,7% ВВ. |
|
8.3.3. Оптимизация процесса биологического удаления фосфора
Для оптимизации работы станции разработаны математические модели [2, 3]. Наиболее серьезные проблемы, возникающие при биологическом удалении фосфора— это присутствие нитрата в анаэробном реакторе и исчерпание легко разлагаемого органиче ского вещества. Нитрат в процессе денитрификации конкурирует за потребление Л Ж К , необходимых для удаления фосфора (см. разд. 3.6, гл. 3). Эту проблему можно решить двумя путями.
а. Оптимизировать денитрификацию таким образом, чтобы сократилось количество нитрата в возвратном иле.
б. Ввести в систему реактор денитрификации (с аноксической стабилизацией ила), поместив его на пути возвратного ила, как это показано на рис. 8.8.