книги / Основы прикладной геомеханики в строительстве
..pdfМГрОиФ МИСИ А. Б. Лейкамом под руководством авторов, ко торые показывают, какое влияние имеют пбровое давление и рео логические свойства скелета на динамику развития оползневого процесса во времени (рис, 4.26—4.29).
Оползневый склон представляет собой наклоненный к горизон ту под углом 6—10° пласт сравнительно большой мощности (по рядка 70—80 ад), имеющий площадь поверхности около 60 га. Ре жимные инструментальные наблюдения за 20 поверхностными и 25 глубинными реперами, а также 16 пьезометрами пбрового дав ления показали, что наиболее активные оползневые смещения по глубине приурочены к контактным зонам разномодульных (по сдви гам) слоев, где обнаружены напорные воды. Наибольшая оползне-
12ог>
Рис. 4.26. Литологическое строение участка Ахангаранского оползневого скло на:
1 — поверхностные реперы; 2 — глубинные реперы; 3 — пьезометры; 4 — коренные породы; 5 — песчаники; б — глины; 7 — покровные суглинки
вая активность склона проявляется в весенний период, а экстре мальные скорости несколько сдвинуты во времени от экстремаль ных значений интенсивности атмосферных осадков и пьезометриче ского уровня воды.
Испытания глинистых образцов в приборе перекашивания при различных скоростях, деформирования с измерением пбрового дав ления показали (см. рис. 4.27), что разрушение глин сопровожда ется дилатаитными процессами разуплотнения, хотя по измерен ным величинам деформаций уплотнения они фиксируются не чет ко. Следовательно, динамика развития пбрового давления при сдви ге может служить индикатором развития дилатантных процессов в глинистых грунтах, которые предшествуют моменту разрушения. Это означает, что на оползневом склоне интенсивное падение пб рового давления также, по-видимому, можно рассматривать как индикатор, сигнализирующий о близости катастрофической фазы, что очень важно для практики.
Если провести аналогию между динамикой развития тектони ческих процессов в сейсмически активных зонах, механизм кото-
Рис. 4.27. Кривые зависимости предварительного обжатия (а) и сводные кри^ вые реологических испытаний глин неогена в режиме заданных скоростей «1— 1»4 деформаций сдвига в приборе перекашивания с замером порового дав ления в условиях закрытой системы (б):
1 — общее давление; 2 — пбровое давление; 3 — осадка во времени (по опытам
А. Б. Лейкама)
Рис. 4.28. Кривые зависимости скорости сдвига от касательных напря жений при различных режимах скоростей деформирования в приборах одноплоскостного среза (/), перекашивания (2) и цилиндрического сре за (3) при уплотняющем давлении а=2 кгс/см2 и £=0,8:
4а 5, 6, 7 — зависимости пиковой и остаточной прочности от скорости нагру
жения в приборе цилиндрического среза
рых связан с деформированиемводонасыщенных горных пород, и результатами описанного выше эксперимента, то можно утверж дать, что качественно они сходны.
Результаты испытаний глинистых образцов на приборах одно плоскостного среза, цилиндрического среза и перекашивания при
\ t М
К
0 , 3
t - 5 ,5 ч
к т с с м :
Э п ю р ы p w ( z . t )
Л\
и |
Д \ |
3 |
\ |
1 |
— 4 S |
Л > |
|
|
|
— |
- Я |
|
||
— |
— |
|
||
* |
|
м |
||
|
|
|
||
0 , 3 |
0 . 3 |
0 , 3 0 |
|
|
l — Ю , 5 ч |
1 - 1 5 , 5 ч |
t - 2 0 , 5 ч f |
t - 2 4 ,4 ч |
Рис. 4.29. Результаты модель ных испытаний глинистого об разца в приборе перекашивания при заданном режиме измене ния напора воды р№(A, t) на уровне нижнего торца образца с замером порового давления Pwh Pw2 на различных уровнях по высоте образца при свобод ной фильтрации воды через верхний его торец:
j — кривая вертикальной осадки образца; 2 —кривая горизонтальных смещений верхне го торца; 3 — кривая смещения нижнего торца; 4 — кривые изменения порового давления
на различных уровнях; 5 — заданный режим изменения напора воды на уровне нижнего торца; 6 — заданная уплотняющая нагрузка; 7 — кривая осадки в процессе предвари
тельного уплотнения (пунктирные линии — теоретические)
различных режимах скоростей сдвига (см. рис. 4.28) показали, что предел длительной прочности или порог ползучести в случае 'одноплоскостного среза (кривая /) больше, чем при перекашива нии (кривая 2), и больше, чем при цилиндрическом срезе (кривая 3). Это означает, что в оползневом теле основным видом оползне вых смещений является деформация перекашивания грунтов.
В заключение приведем еще один результат испытания глинис того образца в специально сконструированной нами установке, ко торая позволила моделировать процесс сдвига при заданном режи ме изменения напора воды на одном торце образца и при свобод ном дренировании через другой (рис. 4.29). После полной стаби лизации сдвиговых деформаций от действия нормальных и каса тельных .напряжений на .нижнем уровне образца создавался напор воды с периодическим режимом изменения во времени. В резуль тате его действия в образце возникал процесс распространения на порных волн, которые уменьшали эффективные напряжения и в конечном итоге привели к развитию, дополнительных деформаций сдвига.
Анализ многочисленных модельных испытаний глии показал, что величина и характер изменения деформации сдвига во времени су щественно зависят от амплитуды и частоты изменения напора, вы соты испытуемого слоя, а также от фильтрационных и реологиче ских свойств грунта. Причем степень влияния частоты изменения напора заданной амплитуды существенно зависит от высоты слоя, в которой нагнетается вода. С увеличением мощности слоя грунта и уменьшением периода действия напора амплитуда изменения порового давления постепенно затухает с расстоянием от источника питания пласта.
При заданной мощности пласта и свойств грунтов можно найти такой режим изменения напора воды, который вызвал бы макси мальный эффект сдвига вплоть до появления катастрофической фазы.
Для различных видов структурно-неустойчивых грунтов один из этих факторов является определяющим.
Если обозначить коэффициент пористости структурно-неустой чивого грунта при заданном напряжении о, при полном водонасыщении шп и оттаивании через е (а, 0, доп, R, а), а при естественной влажности w, температуре 0о и напряжении <т0 —через е0 (<т0, 0о, w, Ro, g ), то, очевидно, может иметь место одно из следующих не равенств:
£?(з, 0, ®ц, R, а) ^ е 0 (а0, 0О, w, R0, g), |
(5.2) |
где g — ускорение силы тяжести.
В первом случае мы имеем дело с просадочными лёссовыми, оттаивающими мерзлыми и слабыми водонасыщенными глинисты ми грунтами, а во втором — с переуплотненными и набухающими грунтами. Отметим, что в некоторых случаях в зависимости от ве личины приложенной нагрузки могут обнаруживаться и обратные эффекты. Так, например, при небольшой величине уплотняющего давления замачивание лёссового грунта, а также оттаивающего, ранее уплотненного ледником грунта, может привести к его набу ханию, а при большом давлении замачивание набухающей глины приводит к ее уплотнению.
Отметим, что для лёссовых, а также заторфованных, илистых и т. п. грунтов очертание компрессионной кривой может прини маться логарифмическим, например по формуле (2.57), а при ис следовании консолидации рассматриваемых видов грунтов обяза телен одновременный учет объемной сжимаемости газосодержащей поровой воды, например по формуле (2.50), и ползучести скелета.
Наличие в грунтовом массиве градиентов напряжений, влаж ности, температуры, концентрации пбрового раствора и ускорений вызывает сложнейший нестационарный процесс перестройки струк туры и формирование нового напряженно-деформированного со стояния в пространстве и во времени, которое не всегда поддается количественной оценке.
Одной из основных задач прикладной геомеханики является разработка количественных методов оценки напряженно-деформи рованного состояния структурно-неустойчивых грунтов при дейст вии поверхностных и объемных сил и физических факторов.
Накопленный экспериментальный материал по изучению физи ко-механических свойств структурно-неустойчивых грунтов и хоро шо разработанный аппарат математической физики делают воз можным решение ряда прикладных задач геомеханики структурно неустойчивых грунтов.
5.2. ОСОБЕННОСТИ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ МЕРЗЛЫХ ТЕМПЕРАТУРНО-НЕУСТОЙЧИВЫХ ГРУНТОВ
Горные породы, имеющие отрицательную температуру, в кото рых хотя бы часть содержащейся воды замерзла, цементируя ми неральные частицы, образуют толщи мерзлых и вечномерзлых пород.
Льдистые мерзлые породы (содержащие более 25% по объему
льда) при |
повышении температуры, |
особенно при оттаивании, |
|
становятся |
структурно-неустойчивыми, |
а сильнольдистые (при |
со |
держании |
льда более 50% по объему) |
при соответствующем |
ве |
щественном составе — просадочными. При строительстве на вечно мерзлых грунтах необходимо всегда иметь в виду следующие ос новные'начала физики и механики мерзлых грунтов, сформулиро ванные Н. А. Цытовичем на основе многолетних эксперименталь ных исследований* [49]: принцип динамического равновесия неза мерзшей воды и льда в мерзлых грунтах; принцип миграции влаги в замерзающих грунтах как результат нарушения равновесия фаз; текучесть мерзлых грунтов при постоянной нагрузке как следствие перестройки их структуры при нарушении равновесия фаз; уплотняемость пластично-мерзлых грунтов под нагрузкой как результат главным образом таяния порового льда в контактах минеральных частиц; просадочность льдистых (структурно-неустойчивых) мерз лых грунтов вследствие лавинного нарушения их структуры при
оттаивании; нелинейность изменения пористости оттаявших грун тов как результат морозного распучивания; нестабильность меха нических свойств мерзлых грунтов, обусловленная температурной неустойчивостью их структуры.
Из перечисленных выше «начал» физики и механики мерзлых грунтов [49] основным является первое. Действительно, экспери ментальные исследования по физике и механике мерзлых грунтов однозначно показывают, что в любом мерзлом грунте, при любой его отрицательной температуре (во всяком случае, до —70° С) всег
да содержится незамерзшая вода, количество которой |
находится |
в динамическом равновесии с внешними воздействиями |
(темпера |
турной, давлением и пр.). Если, например, понизится температура мерзлого грунта, то количество незамерзшей воды уменьшится, а если повысится (даже в области отрицательных температур), то количество незамерзшей воды увеличится **.
При нарушении внутрифазового равновесия вследствие измене ния температурных условий в грунте возникает миграция незамерз шей воды к фронту промерзания, а при наличии внешней нагруз ки— перестройка внутренней структуры грунта, что обусловливает текучесть мерзлых грунтов под нагрузкой и для льдистых (пла стично-мерзлых) грунтов — их уплотняемость под нагрузкой даже при неизменной отрицательной температуре. Если же повысить температуру до таяния порового льда, то у льдистых и сильнольди
* Цытович Н. А. О началах механики мерзлых грунтов. — В кн.: Материа лы Всесоюзного научного совещания по мерзловеденшо (1970). М., 1972; Цы тович Н. А. Нестабильность механических свойств мерзлых и оттаивающих грун
тов. — В сб.: Доклады на Международной конференции по |
мерзлотоведению. |
|
М., 1963. |
Цытович Н. А. К |
теории равновес |
** Подробнее см. сноску *, а также: |
||
ного состояния воды в мерзлых грунтах. — |
Изв. АН СССР. Сер. геогр. и геофиз., |
|
1945, № 5, 6. |
|
|
стых структурно-неустойчивых (глинистых, илистых и т. п.) грунтов
в процессе |
оттаивания |
возникает коренное |
лавинное |
изменение |
|
структуры, |
обусловливающее их |
просадочность, для |
оттаявших |
||
же грунтов |
(т. е. нагретых до положительной температуры) изме |
||||
нение пористости при |
сжатии |
нелинейно |
зависит от величины |
внешнего давления, так как эти грунты ранее распучены (при за мерзании).
Таким образом, у мерзлых и вечномерзлых, оттаивающих и от таявших грунтов имеет место нестабильность механических свойств, что и необходимо учитывать при проектировании и возве дении сооружений на этих грунтах.
В связи с наличием в мерзлых и вечномерзлых грунтах неза мерзшей воды и льда их необходимо рассматривать как четырех компонентные (четырехфазные) системы частиц: твердых (мине ральные зерна), идеально пластичных (включения льда), жидких (незамерзшая вода) и газообразных (пары и газы). Поэтому для полной характеристики физических свойств этого регионального вида грунтов необходимо знать как минимум четыре показателя: общий объемный вес (массу) грунта у, удельный вес твердых частиц у*, суммарную влажность w и влажность, соответствующую количеству незамерзшей воды в грунте дош что позволяет аналити чески по простым формулам (см. [49]) вычислить количественное содержание отдельных составляющих фаз грунта, необходимое для теплотехнических расчетов.
Показатели физических свойств и характерная температура вечномерзлых грунтов на глубине годовых нулевых температур ных колебаний (примерно на 10—12 м ниже дневной поверхности), определяемая путем непосредственных измерений или приближен но по карте распространения вечномерзлых грунтов (см., напри мер, СНиП И-Б.6—66), позволяют определить величины классифи кационных показателей вечномерзлых грунтов: объемную льдистость /о, природный коэффициент пористости грунта ео и коэффи циент общей водонасыщенности Iw, что дает возможность обосно ванно воспользоваться рекомендациями СНиП II-18—76 для пред варительного расчета оснований и фундаментов сооружений, воз водимых на вечномерзлых грунтах.
Для непосредственной же количественной оценки механических свойств вечномерзлых грунтов необходимо добавочно эксперимен тально определить длительную прочность вечномерзлых грунтов пред ркр с учетом их реологических свойств (текучести) и показа тели деформируемости пластично-мерзлых (без нарушения темпе ратуры) и оттаивающих грунтов —- модуль общей деформации £ 0, коэффициент осадки оттаивания А0 и коэффициент уплотнения в процессе оттаивания а0 *, а также (в случае необходимости) пара метры нелинейности компрессии оттаявших грунтов.
* Методику определения этих показателей см. [49, с. 227— 281 и гл. X].
5.3. ВОПРОСЫ ПРИКЛАДНОЙ ГЕОМЕХАНИКИ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ НА СЛАБЫХ ВОДОНАСЫЩЕННЫХ ГЛИНИСТЫХ И ЗАТОРФОВАННЫХ ГРУНТАХ*
Общая классификация. Отличительной особенностью слабых водонасыщенных глинистых (илы, ленточные глины) и заторфованных грунтов являются большая и существенно нелинейная их деформируемость и проницаемость с проявлениями структурной прочности и начального градиента напора, а также специфические особенности, обусловленные историей их формирования в данных региональных физико-географических условиях. При решении мно гих задач прикладной.геомеханики необходимо учитывать эти фак торы, так как они во многом определяют процесс формирования напряженно-деформированного состояния массива грунта под воздейсгвием поверхностных и объемных сил в пространстве и со времени.
И лы принадлежат к структурно-неустойчивым водно-коллоид ным грунтам, образовавшимся при осаждении в относительно спо койной воде мелких и мельчайших минеральных частиц при одно временном протекании в водных осадках гидробиологических про цессов. Органо-минеральные коллоиды — основная часть илистых грунтов; они весьма чувствительны к электролитам; изменение со держания коллоидов может изменить устойчивое состояние струк туры скелета; коллоиды обладают способностью к обратимости набухания и коагуляции, а при действии постоянного электриче ского тока в них могут происходить явления электроосмоса и элек трофореза (перемещение коллоидных частиц). Коллоиды окружены относительно толстыми водными оболочками, удерживаемыми электромолекулярными силами, причем объем водно-коллоидных оболочек часто превышает объем самих минеральных частиц. Все это обусловливает переувлажнение илистых грунтов, значитель ную их сжимаемость. Кроме того, выпадая в спокойной или в очень медленно текущей воде, дисперсные органо-минеральные частицы образуют сложную структуру осадков, обладающую свойством со противления формоизменению, что и обусловливает структурную прочность илов при компрессионном сжатии.
Вместе с тем вследствие значительного содержания коллоидов естественная их влажность превышает, как правило, предел теку чести, т. е. в условиях нарушенной структуры коэффициент пори стости при влажности на пределе текучести меньше, чем в усло виях их естественного залегания, когда он всегда больше единицы для супесей и больше 1,5 для глин.
Илы могут быть пресноводными и морскими, причем в послед нем случае очень важна степень их засоления, в результате кото рой возможна повышенная устойчивость их структуры, так как при определенной концентрации солей в поровой воде увеличиваются плотность и толщина диффузного слоя (ионной оболочки) частиц
* Вопросы механики торфов, заторфоваиных грунтов и их механические свойства подробно освещены в 2.7.