книги / Строительная механика.-1
.pdfриод колебаний Т = — . Круговая частота определяет число (0
циклов колебания в течении 2я секунд, а период определяет интер вал времени, в течении которого совершается полный цикл коле баний.
Системы в динамике сооружений различаются по числу степе ней свободы. Числом степеней свободы системы называет ся число независимых геометрических параметров (обобщенных координат), определяющих положение системы (материальных то чек) в любой момент времени при ее (их) движении. Число сте пеней свободы системы складывается из числа степеней свободы материальных точек, принадлежащих системе. Число степеней сво боды является основной характеристикой системы при динамиче ских воздействиях.
В динамике сооружений различают два основных подхода: кинетостатический и энергетический.
Кинетостатический подход состоит в том, что сооружение в произвольный момент времени предполагается находящимся в равновесном состоянии под действием заданных динамических и вызванных ими инерционных нагрузок. Далее для составления уравнений состояния применяются классические методы строи тельной механики (метод сил, перемещений или смешанный).
Энергетический подход основан в определении в равновес ном состоянии через закон сохранения энергии с учетом инерци онных сил. В частности, когда силы сопротивления движению не учитываются, энергетический принцип в общем случае записы вается в виде:
К + V = const,
где К— кинетическая энергия системы; V— потенциальная энер гии системы или работа внешних или внутренних сил, так как сис тема в процессе колебания находится в равновесном состоянии.
В настоящей книге при решении конкретных задач ограничимся применением кинетостатического подхода, а для вывода уравне ния — метода сил.
5.2. Системы с одной степенью свободы
Рассмотрим систему в виде невесомой балки с сосредоточенной массой т, горизонтальным перемещением и поворотом которого будем пренебрегать. При таких предпосылках единственная матери альная точка, т.е. сосредоточенная масса величиной т, может со
191
вершать перемещения только в вертикальном направлении, следо вательно, система имеет одну степень свободы.
Будем исследовать дви |
|||
жение системы из ее ис |
|||
ходного |
положения |
равно |
|
весия при / = 0 |
(рис.5.1, а), |
||
считая |
перемещение вниз |
||
положительным. |
|
||
Пусть на балку дейст |
|||
вует динамическая сила ве |
|||
личиной: Д О |
= |
Ра sin0/, |
|
где 0 — частота |
вынуж |
||
дающей |
силы. |
Обозначая |
|
дополнительное |
переме |
||
щение |
массы т от дина |
мических нагрузок через у (0 , вводим следующие начальные усло вия:
|
Д о ) = л ; Я °) = л - |
(5.Ц |
В процессе |
движения на массу действует сила |
инерции |
и |
сила сопротивления по Фойхту S(t) = - a j(/). |
Сила сопротивления движению возникает от различных внешних и внутренних причин: сопротивление движению внешней среды, тре ние в местах соединения элементов и опорных частях, внутреннее неупругое сопротивление материалов конструкций и т.д.
Заметим, что система, обладающая свойствами внутреннего со противления, называется консервативной, а система, лишенная данного свойства — неконсервативной.
Вводим следующие обозначения: 6ц — вертикальное перемеще ние балки в точке закрепления массы т от действия вертикальной единичной.силы Р= 1, приложенной в той же точке; А\р(/) —. вер тикальное перемещение балки в точке закрепления массы т от ди намической силы P(f), при этом: Ai/>(0 = &IP P(t)\ верти кальное перемещение балки в точке закрепления массы от дей ствия вертикальной единичной силы Р —1, приложенной в точке приложения внешней силы P(t) при ее отсутствии.
Применяя метод суперпозиции, очевидно, что в произ вольный момент времени полное перемещение сосредоточенной массы т принимает значение
>(/) = [/(/)+ J(/)]S „ + P ( /) S ,,. |
(5.2) |
192
откуда и определяется дифференциальное уравнение движения рас сматриваемой системы
m j>(/)+ a j(<) + 5^ -И') = Щ ■ |
(5.3) |
Принимаем обозначения: ©о = "ТГ'Г~- ~~круговая частота собV8n w
ственных колебаний системы; я = 2 т коэффициент затухания. С учетом введенных обозначений, уравнение движения системы
(5.3) принимает вид |
|
у + 2я> + © ^ = ^ ^ ^ / ) . |
(5.4) |
Решение дифференциального уравнения (5.4), с учетом началь ных условий (5.1) и, учитывая, что для реальных конструкций все гда выполняется я < ©о, записывается в виде
у - уА e~nt sin(©Т+ ер)+ ^ ^ |Р(т)е-л^ sm © (/-t)4 x . (5.5)
©о
Здесь приняты следующие обозначения:
Круговая частота © называется круговой частотой соб ственных колебаний системы с учетом сил затухания.
Коэффициент затухания колебания определяется по коррек тированной гипотезе Фойхта, позволяющей получить наи более обоснованные результаты для учета диссипации энергии в системе в процессе колебаний, т.е.:
я — |
© « - —©о, |
(5.7) |
2 л |
2л |
|
вде б — называется л огарифмическим декрементом зату хания и определяется через отношения соседних амплитуд коле
бания, возникающих через промежуток времени Г = — :
193
5 = In _ z w |
(5.8) |
й '+ Л ’
Для различных конструкций средние значения 5 приводятся в табл. 5.1.
|
Таблица 5.1 |
Наименование конструкции |
5 |
Стальные мосты |
0.17 |
Железобетонные мосты |
0.63 |
Железобетонные балки |
0.56 |
Железобетонные рамы |
0.25 |
Железобетонные ребристые перекрытия |
0.57 |
Выражение (5.5) определяет перемещение сосредоточенной мас сы при действии силы Р(/), изменяющейся во времени по произ вольному закону. Первый член выражения характеризует соб ственные колебания системы, а второй, интегральный член — вы нужденные колебания.
Так как Д /) = Ро sin0f, то решение (5.5) преобразуется и при нимает вид:
У= УАе_Л/ ^ (<*>1 +<р)+ Уа sin (соt - q>i). |
(5.9) |
|
Здесь приняты следующие обозначения: |
|
|
=5i> Д Лд; tgq>i = 2лв • и - |
1 |
.(5.10) |
H J 4л2е2
Если в момент времени 7 = 0 система находится в состоянии покоя, т.е. yQ= у0 =0 , то решение (5.9) с учетом (5.10) преобра зуется в виде
У= кдР0 8iр sin(tot- q»i).
Величина кдназывается коэффициентом динамичности и
характеризует эффект от динамической на1рузки по отношению к аналогичной статической нагрузке величиной Д О = Д) 25 const.
Коэффициент динамичности существенно зависит от отношения 0/ CD. При 0/(0 1 коэффициент динамичности стремится принять максимальное значение и колебания системы при 0/со = 1 наэыва-
194
ются резонансными, а амплитуда колебаний принимает опасное значение:
|
|
|
|
Уо ~ кд 6i/>PQ |
5iр Ро • |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 пВ |
|
|
|
5 .3 . П ример расчета |
балки в виде |
с ®Двой |
|||||||
|
|
|
степенью свободы (задача № 13) |
|
||||||
|
Проверить прочность балки |
а) |
/ ^ 4кН/м |
flQ-Pa-mbt |
||||||
в |
рабочем режиме |
|
1 |
." f. V, |
|
|||||
вибратора, |
|
|
|
|
||||||
расположенного |
по |
середине |
|
1/2=2* |
1/2—2и |
|||||
пролета |
балки |
(рис. 5.2, а), |
|
|||||||
учитывая только вертикальную |
б) |
|
|
® |
||||||
составляющую |
вертикальной* |
|
|
|||||||
силы /ХО - Р0 sinBt, принимая: |
|
|
|
|
||||||
G— 15 кН — вес |
|
вибратора; |
|
|
|
|
||||
Ро —Ра ~ 3-0 кН — вес неурав |
е) |
|
|
|
||||||
новешенных частей |
вибратора; |
|
|
|
|
|||||
е = 0.01 м — эксцентриситет |
|
|
|
|
||||||
относительно |
оси |
вращения |
|
SL |
St) |
|
||||
неуравновешенных частей; 0 = |
|
|
||||||||
|
:( 4 |
+ 8 • |
|
|||||||
= |
30 с"1 |
— |
круговая частота |
|
|
кдРа |
( К ) |
|||
внешней |
силы; / = 4 м — про |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|||||||
лет балки. Поперечное сечение |
|
|
|
|
||||||
балки выполнено |
из двутавра |
|
|
Aff1” = - д- а |
||||||
№20, материал Ст-3. Следо |
|
|
||||||||
вательно, |
Е = |
2.1-10® кН/м2 — |
|
Рис. 5.2 |
|
|||||
— |
модуль деформации мате |
|
|
|||||||
риалов; |
Jx = |
1.84-10"5м4 |
— |
|
|
|
|
|||
момент инерции; |
Wx = 1.84-ИГ4м3 - |
момент сопротивления попе |
||||||||
речного |
сечения; |
R |
= 25-104 кН/м2 — расчетное сопротивление; |
|||||||
6 = 0.1 —логарифмический |
декремент. Интенсивность |
распреде |
||||||||
ленных нагрузок принимается равной: q =* 4 кН/м. |
|
|||||||||
|
На первом этапе для выполнения расчетов необходимо |
опреде |
лить величину коэффициента динамичности. Для этого сначала оп-
ределим величину коэффициента затухания п - |
0.1 |
1.610-2 ©. |
® = |
Воспользуемся эпюрой моментов, изображенной на рис. 5.2, б, и
по формуле Мора определим 5ц
195
v" E 2 2 2 4 3 4 4 Ш '
Круговая частота собственных колебаний без учета затуханий
1 |
1 |
|4f48EJg |
° 0 = 7 ^ = J |
l ^ |
= f Gt3 |
U |
4 Ш |
|
48 • 2 1 • 10" ■1.84 • IQ'5 • 9.81 |
||
■f |
1 5 - 4 3 |
= 43 .54 с '1. |
|
||
Собственная частота системы с учетом затухания колебания |
||
принимает значения |
|
|
•■Ь 42-ш-4ш2-4154•f W -4з-2 л |
|
Коэффициент динамичности определяется из (5.10) по формуле |
|
1 |
|
If1 302 "|2 | 4 • L62 • ИГ4 . 43.22 »302 |
|
43.22] + |
43.24 |
|
=L93 . |
(1 - 0.4823)2 + 4.94 • 10^ |
V0.269 |
Последовательно определим максимальное значение момента в опасном сечении (рис. 5.2, в, г) от статических и динамических сил:
G l q l 1 1 5 - 4 |
4 - 1 6 |
„ „ |
|
= т |
+ — = — |
+ — |
= 23кН .м; |
М Г = |
^ в 1е ~ кд = |
• 3 0 2 • 0 .0 1• j ■1.93 = 5.32 |
Максимальное напряжение в опасном сечении принимает зна чение:
|
23 + 5.32 |
4< Л = 25-10* к Н /м 2, |
W, |
= 15,39 • 10 |
|
1 184 • 10"4 |
|
т.е. прочность конструкций обеспечена.
5 .4 . Свободные колебания системы с произвольным числом степеней свободы
Рассмотрим свободные колебания системы с конечным числом степеней свободы. В качестве объекта рассмотрим упругую невесо мую балку, изображенную на рис. 5.3 и с и сосредоточенными мас сами /Л], mi, /Из,..., тп. Пренебрегаем продольными деформация ми оси балки в процессе колебаний. При этом положение системы однозначно определяется перемещениями сосредоточенных масс Уг (0 (' ~ 2, 3,..., п) в произвольные моменты времени /, вызван ными упругими деформациями балки в поперечном направлении.
JT ----<Г |
«21 |
«/1 * |
- |
mnjf |
п |
. |
5 |
Уг |
Ух |
Х/М) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
xi |
•J - |
<|>оТ |
|
|
|
1 |
А1 |
|
---------И |
||
|
||
|
Рис. 5.3 |
Во время движения, пренебрегая сопротивлением внутренних и внешних сил, на балку будут действовать в качестве внешних сил
инерционные силы Z , (/) = -m t O' = 1, 2, 3,..., л). Применяя
метод сил, перемещение произвольной массы yi(f) записывается в виде суммы
* ( ') = - ! 8,Л ( / ) , |
(54) |
/=1 |
|
где 8,£ — перемещение i-й массы от статической единичной силы,
приложенной к к-й массе от статической единичной силы по на правлению соответствующей инерционной силы.
Подставляя выражение инерционных сил в систему уравнений (5.11), получим:
Л 0 + f . S №mk y t (t)= 0,(i= 1 ,2 ,3 л). |
(5.12) |
/•J |
|
Система дифференциальных уравнений движения (5.12), опи сывающая свободные колебания заданной балки, представляет со бой замкнутую систему дифференциальных уравнений второго по рядка с постоянными коэффициентами, решение которой в общем случае записывается в виде
197
(5.13)
a w - i M |
O - i r t Ф 'Ю - |
г-1 |
г-1 |
Рассмотрим одно частное произвольное решение соответствую щее г-й форме колебаний
И г « “ >&(<)*<•(')•
Подставляя (5.14) в (5.12) получим
ФМ) |
у 0 |
, |
-Г 7 Т = |
---------- ------------ |
= -< о ?, |
Ф' ( ') |
£ б л / я * К |
|
|
кш\ |
|
которое распадается на две группы уравнений
> |
+ е |
и о |
и
(5.14)
(5.15)
(5.16)
(т, 6„ч>\ - l)»° +m28 2(i)^5r + ••• +m„ 8,„<а\>& = 0;
m,82I |
jfi. +(m2 822 e>l - l)r£ + •+ Щ,hn «>* Гпг = «; (J 1?) |
|
Щ 5 « |
1 + m2 ®я2 У2Г + + ('H i®«л*>* - l ) A |
= 0 . |
Решение уравнения (S.16) записывается в виде |
|
|
Q(t) = Ar siimrt + Br cos®rt, ( r = 1, 2, 3,...,л). |
(5.18) |
Как видно из (5.18), по произвольной форме r = 1, 2, 3,..., л ко лебания происходят по гармоническому закону с частотой юг . Здесь (0Г — частота собственных колебаний заданной системы, со ответствующая г-й форме.
Согласно (5.14),yJ. является перемещением /-й массы при
г-ой форме колебания, значения которой определяются из решения системы алгебраических уравнений (5.17).
Система (5.17) относительно yfr (/ = 1, 2, 3,..., |
л) имеет различ |
|
ные решения. Очевидно, решение уЦ. = 0 |
свидетельствует об отсут |
|
ствии движения системы, т.е. состояние |
покоя |
системы, которое |
нас не интересует. |
|
|
198
Система (5.17) может иметь решения, отличные от нулевого лишь в том случае, когда ее определитель равен нулю, т.е. когда выполняется условие
w l 5 u |
- * * |
l» 2 S l2 |
тп 81п |
|
|
W 1 |
5 22 |
/и2 5 22 - Я * — |
mn h n |
0, |
(5.19) |
|
|
|
= |
т\ &nl т2Ьп2 mn8m ~ h
где принято обозначение Хг = 1/сэЛ2.
Раскрывая определитель (5.19), получаем уравнения п-й степе ни относительно V» а при его решении получим п значений \ г. Каждому значению Xr (r= 1, 2, 3,..., п) будет соответствовать своя собственная частота
и свой собственный вектор
При этом собственные формы упругих систем ортогональны между собой
Z ЩУ?ГЗ'/Л = о , (г Д = 1, 2, 3,..., п\ г* к). |
(5.20) |
/=1 |
|
Величины yfr непосредственно из решения (5.17) определить
нельзя, они могут быть найдены с точностью до произвольного по стоянного множителя, т.е. по существу могут быть найдены от-
у° ношения между У1Г’У2г>->Упг- Принимая обозначения р®г = - у ,
система (5.17) преобразуется в вид:
(OTl 5ll®jfc - 1]) |
+/»28i2©jfcP2r |
|
|
+m «8i„©j*pXr = |
|
|
|
||
щ 821wj£ |
-^m 2822© J - l ) p |
2r |
••* |
+ ^ 62« © Jp S r = |
Щ8л1 |
+/n28n2<D2k p\г |
• |
(ra„8» » a * - l ) p ii r |
199
Последняя система имеет одно лишнее уравнение, так как име ем п уравнений относительно (л -1) неизвестных р 2г, рзг ,..., рлг. Огёрасывая одно из этих уравнений, решая оставшуюся систему
определяют все неизвестные р2г , рзг |
рт . |
Далее, полагая pir = 1, по формуле |
у^г = р/г у ^ определяются |
все остальные амплитуды перемещений масс при г-й произвольной форме колебаний.
Возвращаясь к выражению (S.13) с учетом (S.18) можем записать
У/W = |
X р,г yfr (Лг sin сог Г+ Вг cos сог /) . |
(5.21) |
||
|
г»1 |
|
|
|
Учитывая, что |
у^г , Аг и Вг являются произвольными |
постоян |
||
ными, решение (5.21) можно записать в более удобной форме |
||||
У/(О = £ |
Р/г U r sin a>rt+Br coS(or t) , |
|
||
|
r=l |
x |
’ |
|
ще А} и В* можно выразить через начальные условия каждой массы при t - 0, которыми являются перемещения i-й массы >7(0) и ее ско рости У/(0) , и следовательно, задача о свободных колебаниях системы с произвольным числом свободы будет полностью решена.
5.5.Вынужденные колебания систем с произвольным числом степеней свободы при действии
вибрационной нагрузки
Рассматриваем установившиеся вынужденные колебания системы (рис. 5.4) без учета внешнего или внутреннего сопротив ления. Будем считать, что внешнюю нагрузку можно разложить по направлениям перемещений сосредоточенных масс, а составляю
щие ее обозначим />(/) = /}° sin Q t, (/ = 1, 2, 3,..., л).
“У Z]+P] Z1+P1 ZfPt
------------н
Рис. 5.4
200