книги / Электрические аппараты. Общий курс
.pdfâ индуктивность
<5Л+ |
— + |
gm3 \ |
(5-18) |
||
л |
3/г |
i f J |
Распределение потоков в цепи и разности магнитных потенциалов приведены на рис. 5-7, б и в .
При наличии зазора А точка с нулевой разностью по тенциалов перемещается из положения а в положение &, что вызывает изменение картины распределения потока вдоль сердечника (рис. 5-7, г). Точка максимума потока также перемещается в положение b.
б) Расчет магнитной цепи с учетом магнитного сопротивле стали и потоков рассеяния. Электромагнитные системы обычно про ектируются таким образом, что при рабочих зазорах, близких к ну лю, цепь делается насыщенной с целью лучшего использования маг нитного .материала и уменьшения размеров и массы аппарата.
Условно принимают, что если падение |
магнитного |
потенциала |
||||
в магнитопроводе превышает 10% общей м.д.с. обмотки, |
то такую |
|||||
|
|
L: |
|
МуъЬ |
|
|
*£Ï] |
A., |
|
|
|
|
|
ü£\ |
|
|
|
|
||
9 11 |
ÏL fa |
г |
|
|
|
|
|
Т<=Эг- |
-» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<- |
т\ |
_ |
21 |
|
|
|
т>2 |
|
|||
|
|
|
) |
|
£ |
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
|
Xi |
|
J Î — |
<- ÜJ |
- |
зТ |
|
||
H i |
|
|
-Л |
|
4' х> |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Безучета |
|
|
|
|
|
-чсопротивления |
|
|
|
, Без учета |
|
|
стали |
|
|
|
b сопротиВле• |
|
|
\ G учетом |
|
|
|
/ |
ния стам |
|
|
\ррпротивле |
|
|
! |
С учетом |
|
|
ния стали |
|
сопротивления
стали
Рис. 5-8. К расчету магнитной цепи с учетом сопротивления стали.
ёистему считают насыщенной и расчет ведется с учетом магниТноТб сопротивления стали. Наиболее простыми, дающими хорошие резуль таты, являются методы расчета по участкам и по коэффициентам рассеяния.
Вндчале рассмотрим решение прямой задачи методом участков для простейшей клапанной системы (рис. 5-8,6), электрическая схе ма замещения которой представлена на рис. 5-8, а. Трудность реше ния поставленной задачи заключается в том, что для составления схемы замещения необходимо знать э.д.с. Ей Е2\ Е$. Но именно эти величины являются искомыми. Поэтому приходится пользоваться методом последовательных приближений.
Примем вначале,, что
Е — Ei + Е2 + Е3 — (/к>)кат ~: (1,2 1,3) Фф ;
£х = £ ^ - ; = е , - в ±
Воспользовавшись первым и вторым законами Кирхгофа для магнитной цепи, производим расчет в последовательности, изложен
ной ниже.
1. Определим разность магнитных потенциалов между точками
1 и Г:
ф«
'“'ô
где Ня — находим по кривой намагничивания для Вя= 0>ь /5Я;
/я— берется равной средней линии потока в якоре; 5Я— сечение якоря.
2. Вычисляем поток рассеяния между точками 1 и
Фс1 = и\л\\' 7Г = V\x\\’G<5\ = ^ц11'£*12- N
В реальной картине поля поток <Dai распределен вдоль всего
первого участка. В принятой картине поля, делая определенную по грешность, мы считаем, что разность магнитных потенциалов между
участками на всем протяжении постоянна и равна |
а поток |
рассеян^ сосредоточен между точками 1 и |
|
Вдоль участка 1\2 поток не меняется и равен: |
|
ф,= фй + ф0| .
3.Зная поток на участке, определяем падение магнитного напря жения на участках 1—2 и Г —2' и разность магнитных потенциалов между точками 2 и 2':
Уц22' =* UyAV + 2^12*12~ E1
(если Н одинакова в обоих стержнях).
Напряженность поля ЯJ2 на участке 1\2 находим по кривым на магничивания для В12, зная сечение стержня SCT:
В±2 ~ Ф\/Sqj .
Аналогичным образом рассматриваются все узловые точки.
Фа2 = ^|а22'£*23-
5. Ф2 = Ф1 + Фа2; «2з = Ф2/5ст;
по Я2з находим Н2з.
6. |
4У,цЗЗ' — ^ц22' + |
2Я23 |
Е2, |
||
7. |
фз |
Ф. + |
Ф,<73- |
|
|
8. |
Фя |
|
|
|
|
Я34 ==---- ; по Я34 находим Я34< |
|||||
|
5Ст |
|
|
|
|
9. |
^ц44' = ^и. Ь 2Яяд/ а |
= |
"яр‘Яяп/яр* |
||
|
уцЗЗ33' “г |
34*34 |
|
||
10. |
Фяр = Яяр5яр — Фо • |
|
|||
11. |
2 ^ = ^ ,, - + 2Я ,/1Ч + 2Я |
+ 2Я Л/М + Яя /• |
После расчета всей цепи необходимо сравнить полное падение магнитного потенциала с приближенно взятой нами величиной Е. Если разница между Е и падением магнитного потенциала превыша ет 10%, то необходимо задаться новым значением Е. Расчеты ведутся до тех пор, пока не будет получена разность между ними не более 10% Е.
Распределение разности магнитных потенциалов и потока вдоль длины сердечника показано на рис. 5-8, в и г. Интересно заметить, что сопротивление ярма Яяр играет такую же роль, как и паразит ный зазор А (рис. 5-7). Из-за падения потенциала Уцяр = ФоЯяр
в нижней части системы разность потенциалов меняет знак, что ме няет направление потока рассеяния. Максимальное значение пото ка Фмакс в сердечнике смещено вверх относительно точек 4 и 4'. На тех же рисунках показаны для сравнения те же кривые при отсутст вии насыщения магнитопровода.
Из-за падения магнитного потенциала вдоль стержней разность магнитных потенциалов между ними уменьшается, что ведет к умень шению потоков рассеяния. По мере уменьшения рабочего зазора ра стет поток Ф$ , что вызывает уменьшение разности магнитных потен
циалов между стержнями и уменьшение потоков рассеяния. Иногда при малом рабочем зазоре потоками рассеяния можно пренебречь.
Следует подчекнуть, что в насыщенной системе потоки рассея ния, проходя по магнитопроводу, создают дополнительное падение магнитного потенциала. При этом уменьшается разность магнитных потенциалов на рабочем зазоре, а следовательно, уменьшается полез ный рабочий поток. Таким образом, потоки рассеяния уменьшают и сиду, развиваемую электромагнитом.
Обратная задача решается методом последовательных прибли жений. Задаваясь потоком Ф0, определяют падение магнитного по
тенциала по всему магнитопроводу описанным выше методом. Эта величина при правильно выбранном значении Ф$ должна быть рав
на ïw.
Расчет как прямой, так и обратной задач может быть значитель но упрощен применением метода, использующего коэф ф ициенты рассеян и я. Рассмотрим прямую задачу применительно к броне вому электромагниту (рис. 5-7). Под коэффициентом рассеяния мы понимаем отношение потока в данном сечении с координатой х к потоку в рабочем зазоре:
фх
°х =
« V
В отличие от метода расчета по участкам при определении пото ков рассеяния мы не учитываем влияния падения магнитного потен циала по цепи. Поэтому расчет по коэффициентам рассеяния менее точен, чем расчет по участкам. Воспользовавшись (5-12) и (5-15), можно получить для якоря:
фб + Фах
Задаваясь различными значениями х, находят значения потока, индукции и напряженности поля на различных участках якоря. Обычно якорь делится на два участка, и находятся #*=0; Нх=г1ъ Hx = z. Средняя напряженность поля в якоре согласно формуле Симпсона:
+ Z + H X=Z Х=—
Падение потенциала на якоре
/оУяк = HGpZ.
Аналогично рассчитывается падение потенциала на всех участках цепи (см. § 5-9).
Исследования показали, что если максимальная индукция в магнитопроводе ниже колена кривой намагничивания или в крайнем случае лежит на колене, то метод расчета по коэффициентам рассея ния дает хороший результат. Если индукция в сердечнике лежит выше колена кривой намагничивания, то необходимо использовать метод расчета по участкам. Более подробно метод с использованием коэффициентов рассеяния изложен в [Л. 5-1].
5-3. Магнитная цепь электромагнитов переменного тока
Магнитные цепи на переменном токе обладают сле дующими особенностями.
1.Ток в катушке электромагнита зависит главным об разом от ее индуктивного сопротивления.
2.Магнитное сопротивление цепи зависит не только от jLia, I и S сердечника, но и от потерь в стали и наличия
короткозамкнутых обмоток, |
расположенных на сердеч |
||||||
нике. |
|
|
|
|
|
|
|
3. |
Магнитопровод обычно |
выполняется шихтованным |
|||||
(с целью уменьшения потерь на |
вихревые токи) прямо |
||||||
угольного поперечного |
сече- |
|
|||||
НИЯ\ |
|
|
|
|
|
|
|
а) |
Магнитная система |
без |
|||||
активных потерь в стали и на |
|
||||||
сыщения. Ради упрощения при |
|
||||||
расчете |
магнитной |
цепи |
мы |
|
|||
сделаем допущения, что на |
|
||||||
пряжение, ток в обмотке и по |
|
||||||
токи меняются |
по |
синусои |
|
||||
дальному закону. |
|
|
|
|
|
||
Рассмотрим |
вначале |
про |
Рис. 5-9. Магнитная цепь |
||||
стейшую цепь без учета сопро |
|||||||
электромагнита перемен |
|||||||
тивления стали, потерь в ней и |
ного тока с короткозамк |
||||||
потоков |
рассеяния (рис. 5-9). |
нутой обмоткой. |
|||||
Напряжение сети, |
приложен |
|
|||||
ное к обмотке, уравновешивается активным и реактив |
|||||||
ным падением напряжения: |
|
|
|||||
|
|
U* = (IR)* + |
(IX )\ |
где напряжение U и ток / берутся в действующих значе ниях.
Воспользовавшись (5-12) и (5-8), получим:
IX = /со! = /со — = (ùw4IG. = W ^ 4 . |
(5-19) |
Для случая обмотки напряжения, когда катушка подключается на зажимы источника напряжения, актив ное сопротивление обмотки, как правило, значительно меньше реактивного R^.(dL. Если пренебречь активным падением напряжения, то U=^IX. Но так как
IX = |
4,44 fw Фт = U, |
(5-20) |
получим |
|
|
Ф |
= Л — |
(5-21) |
т4,44fw9
где Фт — амплитудное значение потока.
Ю—108
..Таким образом, при сделанных выше допущениях (активное сопротивление обмотки и потери в сердечнике
равны нулю) поток, связанный |
с обмоткой, |
не зависит |
от рабочего зазора и является |
величиной |
постоянной. |
При допущении, что U = IX , |
из (5-19) следует: |
|
/ = J ^ L |
. |
(5-22) |
а т2 ji05 |
|
|
Формуле (5-22) можно дать следующее физическое объяснение: с ростом зазора ô уменьшается индуктивное сопротивление X = & w 2\ioSJ20, что при постоянном дейст вующем значении напряжения вызывает рост тока. Если учесть активное сопротивление обмотки (при условии, что в заданном диапазоне изменения зазора 7?<<<dL), то
с ростом зазора ток |
будет расти, а поток будет умень |
||
шаться согласно уравнению |
|
||
ф |
|
V U2I2R2 |
(5-23) |
|
т |
4,44 fw |
|
|
|
Таким образом, с ростом рабочего зазора поток пада ет, как это имеет место и в цепи постоянного тока. Однако в магнитной цепи переменного тока уменьшение потока является следствием роста падения напряжения на активном сопротивлении обмотки, а в цепи постоян ного тока — роста магнитного сопротивления воздушно го зазора.
Если учитывать поток рассеяния Фст, то в схеме заме щения параллельно сопротивлению /?0, зависящему от
величины зазора, необходимо включить неизменное сопротивление Ra (рис. 5-8). В результате при увеличе
нии зазора ток в обмотке нарастает меньше, чем это следует из (5-22).
При составлении электрической схемы замещения магнитной цепи магнитное сопротивление воздушных промежутков Rô — R ^ = / ? jAзаменяется чисто активным
сопротивлением.
В электрических аппаратах, работающих на пере менном токе, для изменения фазы магнитного потока используются короткозамкнутые витки и обмотки.
Рассмотрим клапанную систему, у которой, кроме основной обмотки w, имеется короткозамкнутая wK (ключ К включен). Для упрощения принимаем, что
активные потери и магнитное сопротивления стали равны нулю. Магнитный поток, проходя через контур витков Wkj наводит в нем э. д. с. Возникающий в витке ток со здает свой магнитный поток. Ради упрощения рассужде ний .положим, что Хк= 0 . Для мгновенного значения м. д. с. обмотки можно написать:
iw = |
ф е 7Г----- гкШк> |
<5-24) |
|
где iK — ток в короткозамкнутой обмотке; |
wK— число |
||
витков этой обмотки. |
|
|
|
Но |
|
|
|
|
|
- wKd<bàldt |
(5-25) |
|
|
|
|
Используя (5-24) и (5-25), получаем: |
|
||
^ |
1 |
w ld0ôldt |
(5-26) |
|
|
Гк |
|
|
|
|
|
ИЛИ |
|
|
|
|
^ |
wt dФа |
(5-27) |
|
|
|
Для электрической цепи, состоящей из последова тельно включенных сопротивления и индуктивности, па дение напряжения может быть выражено аналогично:
u = iR + Ldildt. |
(5-28) |
Проводя аналогию между магнитной и электриче ской цепью, введем понятие реактивного магнитного сопротивления. Мгновенному значению тока i соответст вует мгновенное значение потока Ф0; активному сопро
тивлению цепи R — активное магнитное сопротивление индуктивности L — величина w2/rK. Для электриче
ской цепи переменного тока в комплексной форме мож но записать:
0 = 1 R + / Д , |
(5-29) |
где Х =соL.
Аналогично для магнитной цепи, приняв Ф 0= Ф , по лучим:
+ Ф Д *. |
(5-30) |
V шк где Х = ( о — .
йГк
Векторная диаграмма магнитной цепи представлена
на рис. |
5-10, а. Вектор |
— активное |
падение |
маг |
нитного |
потенциала, Фт Х^ — реактивное |
падение |
маг |
нитного потенциала, а Фт гц =Ф ш У ^RIl + X I — полное падение магнитного потенциала, равное м. д. с. обмотки. Поток определяется формулой
ф т = — !.™w |
= lÆ . t |
(5-31) |
V * l + X l |
** |
|
Угол tjj определяется равенством tgi|>=.Y //? .
Векторная диаграмма электрических величин дана на рис. 5-10, б. Напряжение сети U равно векторной сумме противо- э. д. с. — Е и активного падения напря жения в катушке IR. Фаза тока в обмотке 1т определя ется углом потерь -ф.
Таким образом, короткозамкнутая обмотка с чисто активным сопротивлением в схеме замещения представ
ив
ляется реактивным магнитным сопротивлением. Ёслй Гк = оо (т. е. обмотка разомкнута), то Х ^ = 0 . Если
гк= 0 , то Х^— оо и магнитный поток через такую обмот
ку пройти не может. Если обмотка |
имеет и |
активное гк |
|||
и индуктивное Хк сопротивления, |
то согласно [Л. 5-2] |
||||
|
X .. |
СÙWV |
сùwv |
|
|
|
ЯЦК |
х„ |
|
|
|
|
ЦК |
rl + X\ |
|
||
|
|
< + К |
|
||
б) |
Магнитная |
цепь с потерями в стали. При |
протекании по |
||
ка по магнитопроводу в нем создаются |
активные |
потери за счет |
|||
вихревых токов и гистерезиса. Эти потери |
в схеме |
замещения маг |
нитной цепи могут быть представлены потерями в фиктивной корот козамкнутой обмотке, имеющей только активное сопротивление. Па раметры этой обмотки находятся из условия равенства потерь в ста ли и потерь в этой короткозамкнутой обмотке.
При синусоидальном изменении потока |
|
|||||
£кз — 4,44fwK$ Фп |
сошкзФ„ |
(5-32) |
||||
V 2 |
||||||
|
|
|
|
|
||
откуда |
|
= |
EksVï_ |
|
||
|
|
|
СОФт |
|
||
Из условия равенства потерь можно записать: |
|
|||||
|
|
■'кЗ |
|
4 |
(5-33) |
|
|
|
ГКЗ |
ГКЗ — ' |
|||
|
|
|
||||
Воспользовавшись (5-30), (5-32) и (5-33), можно получить: |
|
|||||
Хцст |
соw:кЗ |
2Рс |
(5-34) |
|||
гкз |
соф^ |
|||||
|
|
|
||||
Таким образом, зная активные потери в стали и магнитный по |
||||||
ток в сечении, можно определить |
|
, учитывающее в схеме заме |
||||
щения потери от вихревых токов и гистерезиса. |
|
|||||
Кроме реактивного |
магнитного |
сопротивления, сталь обладает |
||||
также активным магнитным сопротивлением Rд . |
|
Аналогично электрической цепи можно ввести понятия уд ель ных акти вн ого рл, р еак ти в н о го р* и полного pz м агнитны х сопротивлений:
Яц — PrUS> |
(5-35) |
|
2Рст |
2Р0У IS |
1 |
»Ф« “ |
|
(5-36) |
|
S ■ |
|
2ц = |
Pz t/S, |
(5-37) |
где |
Ро— потери на единицу массы сердечника; |
|
||
|
V — плотность; |
|
|
|
|
/; S — длина и сечение сердечника. |
|
||
|
Зависимость рд; р* и рz от индукции для стали Э12 представ |
|||
лена на рис. 5-11. Так как |
|
|
|
|
|
У к 1 + X, |
|
-Pz : V p r + PÏ- |
|
|
Если задан поток Фт и известны размеры участка «S и /, то сна- |
|||
чала находят индукцию |
Фт |
, а затем по кривым, |
аналогич- |
|
ным рис. 5-11, определяют рн; |
и |
рz. Воспользовавшись |
(5-35) — |
|
р*; |
||||
(5-37), можно вычислить магнитные сопротивления R^ |
. |
Расчет магнитной цепи пе ременного тока с учетом ак тивных потерь ведется с по мощью двух уравнений Кирх гофа в комплексной форме ме тодом последовательных при ближений.
Если заданы напряжение на катушке, ее активное сопро тивление и размеры магнитной цепи, то вначале находят по токи без учета сопротивления стали и активного сопротивле ния катушки из (5-21), а затем составляется схема замещения магнитной цепи, в которой вводятся активное и реактив ное магнитные сопротивления стали, найденные по потоку первого приближения. Затем снова проводится расчет и на
ходятся потоки второго приближения, после чего составляется схе ма замещения с учетом потока второго приближения и т. д. Рас чет производится до тех пор, пока потоки в рабочем зазоре двух со седних приближений будут отличаться друг от друга не более чем на 10%.
5-4. Обмотки электромагнитов
В результате расчета магнитной цепи определяется м. д. с. обмотки. Обмотка должна быть рассчитана таким образом, чтобы, с одной стороны, обеспечить требуемую м. д. с., а с другой — чтобы ее максимальная температу ра не превышала допустимой для используемого класса изоляции.
В зависимости от способа включения различают об мотки напряжения и обмотки тока. В первом случае