книги / Электрические аппараты. Общий курс
.pdfс — удельная |
теплоемкость |
единицы |
массы, |
Вт • с/кг -° С; |
|
|
|
М — масса тела, кг. |
|
|
|
Первый член |
правой части (2-32) есть |
количество |
тепла, отдаваемое телом в окружающую среду за вре мя dt; второй — количество тепла, воспринимаемое те лом при изменении его температуры на dQ. При постоян стве температуры окружающей среды 0О, очевидно,
dQ=dx, так как т = 0 —0О. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
Решение |
(2-32) не представляет труда: |
|
|
||||||||
|
|
|
|
Т = |
т0е~1/т + |
Ту (1 — е~‘/т), |
|
(2-33) |
||||
где |
т0— превышение температуры |
в начале |
процесса |
|||||||||
|
|
(* = 0 ); |
|
|
превышение |
температуры, |
||||||
|
ту — установившееся |
|||||||||||
|
|
равное Xy— Pjk^S; |
|
|
|
|
|
|||||
|
Т — постоянная времени |
нагрева, равная |
cM/kTS, с. |
|||||||||
|
Зависимость |
x(t) |
изоб |
|
|
|
|
|
||||
ражена |
на |
рис. |
2-10 |
(кри |
|
|
|
|
||||
вая |
1). |
т0= 0 |
кривая |
т(/) |
|
|
|
|
|
|||
|
При |
|
|
|
|
|
||||||
имеет вид, |
|
представленный |
|
|
|
|
|
|||||
на рис. 2-10 |
(кривая 2). |
|
|
|
|
|
||||||
Очевидно, |
что |
чем |
больше |
|
|
|
|
|
||||
Г, |
тем |
медленнее |
нагрева |
|
|
|
|
|||||
ется тело. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
В установившемся режи |
Рис. 2-10. Переходный процесс |
||||||||||
ме |
все |
выделяемое |
тепло |
|
||||||||
отдается |
в |
окружающую |
|
нагрева и охлаждения однород |
||||||||
среду. |
|
|
|
|
|
|
|
|
ного |
тела. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Проведем |
касательную |
|
|
|
|
|
|||||
в начале координат к кривой т (0 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
dx |
= |
, или Т = ту/— |
|
|
||||
|
|
|
|
dt |
|
|
||||||
|
|
|
|
/=о |
T |
|
|
у |
dt /=о |
|
|
|
|
Касательная |
к кривой т(/) |
в начале координат отсе |
кает на прямой Ту отрезок, равный в выбранном масшта бе постоянной времени.
Если бы нагрев тела происходил без отдачи тепла в окружающее пространство, то (2-32) надо было запи сать в виде
P dt = С dx.
Решая его, получаем:
Но так как P = kTSxy, a 7 = C /£ TS, то
т. е. подъем температуры тела происходит по касатель
ной к кривой x(t) в начале координат. При |
t = T превы |
шение температуры т = т у. Таким образом, |
постоянная |
времени Т есть время, в течение которого тело нагрелось бы до установившейся температуры при условии отсут ствия отдачи тепла в окружающее пространство.
Если в (2-33) член e~t,T разложить в ряд, то при т0= 0 получим:
При t/T<C0,1 не внося ошибки, большей 5%, можно отбросить все члены, кроме первого. Тогда
Таким образом, если длительность нагрева не превы шает одной десятой от постоянной времени, можно пренебречь отдачей тепла в окружающую среду.
После отключения аппарата тепло, накопленное в процессе нагрева, отдается в окружающую среду.
Энергетический баланс при охлаждении тела выра жается уравнением
С dx — kT Sx dt. |
(2-34) |
Решение уравнения относительно х имеет вид:
(2-35)
Кривая т (0 при охлаждении изображена на рис. 2-10 (кривая 3).
б) Нагрев аппаратов при кратковременном режиме работы. Кратковременным режимом работы аппарата называется такой режим, когда при включении темпе ратура его не достигает установившейся. После кратко
временного нагрева аппарат отключается, и его темпе ратура падает до тех пор, пока не сравняется с темпе ратурой окружающей среды.
Типичные кривые нагрева и охлаждения изображены
на рис. 2-11. |
Обычно |
длительность £Кр прохождения |
||||
тока |
/ кр |
выбирается |
|
|||
так, |
чтобы |
температу |
|
|||
ра токоведущих частей |
|
|||||
не превышала допусти |
|
|||||
мого |
значения |
(% = |
|
|||
= Тдоп). |
|
|
|
|
||
Если тКр — устано |
|
|||||
вившееся |
превышение |
|
||||
температуры |
в случае, |
Рис. 2-11. Нагрев при кратковре |
||||
когда |
ток /кр проходит |
|||||
менном режиме работы. |
||||||
бесконечно |
|
долго, |
то |
|
из (2-33) можно найти время £Кр, по истечении которого превышение темпера
туры будет равно допустимому:
4 р = Т 1п- |
1 |
(2-36) |
|
1 |
ЬДОП |
|
Ткр |
||
|
Из уравнения (2-36) следует, что чем больше посто янная времени, тем большее время может проходить ток через аппарат. Влияние постоянной времени Т на время включения tKÏ>наглядно показывает рис. 2-11.
Найдем связь между допустимым током при длитель ном включении и допустимым током кратковременного режима /Кр. Так как
Т— /дл^ л х —
доп~ kr S ’ |
кр " kTS ’ |
то из (2-33) следует, что
4 |
= 4 ( 1 — ^ р |
/г); |
(2-37) |
||
|
|||||
1 |
— 1 |
г |
1 |
|
(2-38) |
1 кр |
1Дл |
|
|
|
Для характеристики кратковременного режима вво дится понятие коэффициента перегрузки р = 1 кр//дл, ко торый показывает, во сколько раз может возрасти до
пустимая нагрузка по току при кратковременном режи ме по сравнению с длительным режимом:
(2-39)
Анализ (2-38) показывает, что при неизменном зна чении времени включения аппарата tKр допустимый ток кратковременного режима / кр, а следовательно, и коэф фициент перегрузки растут с увеличением постоянной времени.
В связи с этим в аппаратах, работающих в кратко временном режиме, рекомендуется увеличивать постоян ную времени, что позволяет повысить нагрузку по току.
Постоянная времени аппаратов увеличивается в ос
новном за счет увеличения |
массы материала, участвую |
|||
щего в процессе нагрева. |
|
t= A T |
превышение темпе |
|
Следует отметить, что при |
||||
ратуры |
достигает 0,98 ту. Поэтому |
при t^ 4 T режим |
||
можно считать режимом длительного включения. |
||||
в) |
Перемежающийся |
и |
повторно-кратковременный |
режимы работы. Наиболее общим является перемещаю щийся режим, когда после кратковременного нагрева аппарата величина тока падает и температура аппара та снижается (рис. 2-12).
а/,г
Рис. 2-12. Нагрев при повтор но-кратковременном режиме работы.
В течение времени tv\ через аппарат проходит неиз менный ток / Р1. Установившееся превышение температу ры для этого тока равно тУь В течение времени £р2 через аппарат проходит неизменный ток / р2. Установившееся превышение температуры, соответствующее этому току, равно ту2.
Поскольку / Р1 > /р2, то в течение времени ^р2 аппарат охлаждается.
По прошествии некоторого времени максимальные превышения температуры тМакс и минимальные превы
шения |
Тмин соседних циклов станут одинаковыми. |
Н а |
ступит |
так называемый к в а з и с т а ц и о н а р н ы й |
ре~ |
жим. Для этого режима в конце интервала /Р1 превыше
ние достигает тМако Воспользовавшись (2-33), |
получим: |
||
W |
= Ту ( 1 — e " V r ) + |
тМШ1 e ~ V r . |
(2-40) |
В конце |
интервала времени |
tp2 аппарат |
достигает |
превышения температуры тМин. Согласно (2-33) можно написать:
: ту2 (l |
---е tp2/T) + |
Тм |
(2-41) |
Подставив Тмин из |
(2-41) в (2-40) |
и решив (2-40) |
|
относительно Тмакс, получим: |
|
|
|
|
|
|
^pi+^p2 |
_ Tvi(1_ e- v |
r ) + T , , U |
- v r - |
e |
. (2-42)
^р1+(ра
— е
Обычно Тмакс должно быть равно максимальному допустимому превышению температуры тДОп. Выразим установившиеся превышения температуры через соот ветствующие токи длительных режимов:
|
lyl |
kTS |
(2-43) |
|
|
|
|
|
1у2 ' |
kTs |
(2-44) |
|
|
|
|
|
Доп |
^ д Л |
(2-45) |
|
kr S |
||
|
|
|
|
где /дл — допустимый |
эквивалентный |
ток длительного |
|
режима. Из уравнений |
(2-42) — (2-45) следует: |
1 —е■ -V 4 + / р> |
(р!^рг |
е~‘р1/т ■ |
|
|
. (2-46) |
*pl4~*p2
Частным случаем перемежающегося режима является п о в т о р и о-к р а т к о в р е м е н н ы й режим, при кото ром /р2= 0 .
Соответственно время tp2 называется временем пау
зы tR. Поскольку / Р2 = 0 , то тУ2 = 0 . Тогда, если |
обозна |
|
чить /p i= /p , (2-46) примет вид: |
|
|
1- |
—tJ г |
|
е Р |
(2-47) |
|
^Дл |
|
Для характеристики повторно-кратковременного ре жима вводится понятие п р о д о л ж и т е л ь н о с т ь в к л ю ч е н и я ПВ или ПВ % :
ПВ% = ПВ - 100% = |
• 100% = ijL- • 100%. (2-48) |
tp + ta |
ta, |
Сумма tp-\-tn — время цикла tn. С учетом (2-48) коэф* фициент перегрузки по току найдем из (2-47) :
|
tР 100% |
|
Р = ' ДЛ |
~Т пв% |
(2-49) |
1— е -tp/T |
|
При неизменном значении ПВ% эквивалентный ток зависит от отношения tv/T. Эта зависимость наглядно показана кривыми рис. 2-13. Возьмем для примера ПВ% = 10%. При /Р/Г = 0,04 отношение / Дл//Р= 0,34, а коэффициент перегрузки 2,94. Если tvj T = 0,4, то / дл//р возрастает до 0,57, а коэффициент р падает до 1,75. Таким образом, при возрастании отношения tv/T тепло вая нагрузка аппарата увеличивается, коэффициент до пустимой перегрузки по току уменьшается.
2-6. Нагрев аппарата при коротком замыкании
В реальных установках токи короткого замыкания в 10—20 раз могут превышать токи длительного режи ма. Для уменьшения температуры проводников при ко ротком замыкании, облегчения токоведущих частей длительность прохождения токов ограничивается за щитными средствами до 4—5 с. С учетом малой дли тельности коротких замыканий допустимая температура при коротких замыканиях значительно выше, чем в длительном режиме. Так, для медных проводников с изоляцией класса А эта допустимая температура рав на 250° С.
При расчете температуры элементов аппаратов в ре жиме короткого замыкания благодаря малой длитель ности этого режима можно пренебречь теплом, отдавае мым во внешнюю среду, и считать, что все тепло расхо дуется на повышение температуры проводника. В этом
случае энергетический |
баланс проводника, |
имеющего |
|
сопротивление R и массу AÏ, выражается уравнением |
|||
PR dt = сМ dQ. |
|
(2-50) |
|
Ввиду того, что температура может достигать боль |
|||
ших значений (300° С), |
необходимо |
учитывать измене |
|
ние как сопротивления |
R , так и удельной теплоемкости |
||
с от температуры. С |
достаточной |
степенью точности |
|
можно считать, что изменение сопротивления |
проводни |
ка |
от температуры описывается следующим линейным |
||
уравнением: |
|
|
|
|
Я = * дРо- 1 (1 + 0 0 ), |
(2-51) |
|
где |
£д — коэффициент добавочных потерь; |
|
|
|
р0— удельная теплоемкость при 0°С; |
|
|
|
а — температурный |
коэффициент |
сопротивления |
|
материала; |
|
|
|
q — сечение проводника; |
|
|
|
I — длина проводника. |
|
|
|
Зависимость удельной теплоемкости от температуры |
||
может быть выражена уравнением |
|
||
|
с = |
с0 (1 + рв)> |
(2-52) |
где |
с0— удельная теплоемкость при 0°С; |
|
|
|
Р — температурный |
коэффициент |
теплоемкости. |
Выразим массу М через плотность у, сечение q и дли ну проводника /:
М = ylq.
После подстановки (2-51) и (2-52) в (2-50) и упро щения получим:
q2 |
w 'i '. + P - a e . |
|
(2-53) |
*д Ро(1+а6) |
|
|
|
Произведем интегрирование правой и левой частей |
|||
уравнения (2-53): |
|
|
|
|
соУ(1 + Ре) |
dd |
(2-54) |
|
|
|
ЛдРо(Ц-«0)
где *к.8— длительность короткого замыкания; 0„— температура проводника до начала коротко
го замыкания (обычно при протекании дли тельного номинального тока!;
0К.3— температура проводника при коротком замы кании к моменту времени tK.a.
Примем, что ток / не изменяется по своему действу ющему значению. В дальнейшем будет показано, что полученные формулы могут быть использованы и в слу чае, когда действующее значение / изменяется.
В результате интегрирования получим: |
|
|
|||||||||
|
|
|
tK.a — &tK.a = ^0Kз — i4eH, |
|
(2-55) |
||||||
Где |
|
ô — плотность тока; |
|
|
|
|
|||||
Лек з и Лен |
— значения |
интеграла |
правой |
части |
(2-54) |
||||||
|
|
|
при верхнем |
(0К>3) |
и нижнем |
(0Н) |
преде |
||||
|
|
|
лах интегрирования. |
|
|
|
|||||
С целью |
упрощения |
расчетов |
построены |
кривые |
|||||||
е = /( Л е ) |
для |
различных |
материалов |
(рис. |
2-14). С по |
||||||
мощью этих кривых легко |
|
|
|
|
|
||||||
произвести расчет на тер |
|
|
|
|
|
||||||
мическую |
стойкость |
ап |
|
|
|
|
|
||||
парата. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
В |
соответствии |
со |
|
|
|
|
|
||||
свойствами проводника и |
|
|
|
|
|
||||||
изоляции |
выбирается |
до |
|
|
|
|
|
||||
пустимая |
температура |
|
|
|
|
|
|||||
при коротком |
замыкании |
|
|
|
|
|
|||||
0к.3и при номинальном то |
|
|
|
|
|
||||||
ке 0Н. С помощью кривых |
|
|
|
|
|
||||||
рис. |
2-14 |
находим |
/4в |
и |
|
|
|
|
|
||
л |
|
|
|
к3 |
|
|
|
|
|
||
Ави, |
соответствующие |
Рис. 2-14. Кривые для определе |
|||||||||
температурам |
0К.3 |
и |
0Н. |
||||||||
ния температуры проводников при |
|||||||||||
Зная |
ô2t, с |
помощью |
прохождении тока |
короткого за |
|||||||
(2-55) можно при данных |
|
|
мыкания. |
|
|||||||
t и I |
определить сечение |
|
|
|
|
|
проводника q либо при известных t и q найти допусти мый ток короткого замыкания. Если известен допусти мый ток Ii при времени *к.зь то допустимый ток при вре мени tK.32 равен:
/ а = |
/ |
(2-56) |
|
f MS.32 |
|
Уравнение (2-56) не |
учитывает теплоотдачу |
в окру |
жающую среду, поэтому им можно пользоваться при времени не более 10 с.
Если используется материал, для которого нет кривых,
аналогичных рис. 2-14, то |
при р-С а |
расчет термической |
|
устойчивости производят с помощью уравнения |
|
||
64 - М . In |
. |
(2-57) |
|
«Ре |
1 + О0„ |
|
|
Физические постоянные проводниковых материалов, широко применяемых в аппаратах, приведены в [Л .2-9].
При коротком замыкании вблизи генератора из-за переходных процессов величина переменной составляю щей тока, протекающей через аппарат, меняется. В этом
|
|
|
|
|
|
случае |
расчет |
термичес |
|||
|
|
|
|
|
|
кой стойкости |
ведется по |
||||
|
|
|
|
|
|
установившемуся току ко |
|||||
|
|
|
|
|
|
роткого замыкания Л». |
|||||
|
|
|
|
|
|
Время |
прохождения |
||||
|
|
|
|
|
|
установившегося |
|
тока |
|||
|
|
|
|
|
|
/оо принимается |
равным |
||||
|
|
|
|
|
|
фиктивному |
времени tф. |
||||
|
|
|
|
|
|
Ф и к т и в н о е в р е м я |
|||||
|
|
|
|
|
|
/ф — это время, при |
кото |
||||
|
|
|
|
|
|
ром тепло, выделяющееся |
|||||
|
|
|
|
|
|
при прохождении устано |
|||||
|
|
|
|
|
|
вившегося тока |
/оо, равно |
||||
О------T T --.:± r_ J-------— |
|
теплу, |
выделяющемуся |
||||||||
5,0 |
при прохождении |
реаль |
|||||||||
0,5 |
\0 |
1,5 |
г,0 |
2,5 |
ного |
тока |
за |
|
реальное |
||
Рис. 2-15. К расчету фиктивно |
время |
протекания. |
|
||||||||
|
го времени /ф = / О", t). |
|
Фиктивное |
время для |
|||||||
|
|
|
|
|
|
периодической |
|
составля |
ющей тока короткого замыкания ^ф.пер находится с по мощью кривых рис. 2-15. Для данного генератора опреде-
/"
ляют Р " = -т- (/" — действующее значение сверхпере- ‘оо
ходного тока) и, зная действительное время прохождения тока tK.3 = t и Р", находят ^ф.пер.
Фиктивное время для апериодической составляющей
тока может быть найдено по упрощенной |
формуле из |
[Л. 1-8]: |
(2-58) |
*ф.апер = 0 .0 0 5 Г )2. |
|
Фиктивное Время ?ф = /ф.пер+/ф.апер- |
|
2-7. Допустимые температуры для различных частей аппаратов при длительной работе и при коротком замыкании. Термическая стойкость аппаратов
Предельные температуры элементов аппаратов определяются свойствами примененных проводниковых и изоляционных материя* лов, длительностью воздействия и назначением аппарата.