Турищев Л.С. (сост.) Строительная механика. Часть 2. Статически неопределимые системы. ПГУ, 2009
.pdfТаким образом, канонические уравнения метода сил для рассчитываемой рамы, с учетом найденных значений коэффициентов и свободных членов, принимают вид
2253,1X1 2835,9 0, 58X2 165,3X3 52,2 0
165,X2 709,6X3 148,77 0
Решая систему канонических уравнений, получим следующие значения основных неизвестных
X1 1,259кН, X2 -0,9кН, X3 0 .
Формула для определения окончательных изгибающих моментов рассчитываемой рамы имеет вид
M M а M с,
где
M а m1X1 MPа
– доля окончательного изгибающего момента от действия антисимметричной составляющей нагрузки, а
M c m2 X2 m3 X3 MPс
– доля окончательного изгибающего момента от действия симметричной составляющей нагрузки. Построенная в соответствии с этими формулами эпюра окончательного изгибающего момента приведена на рис. 3.8.
Рис. 3.8
Задачи для самостоятельного решения. Для рам, показанных на рис. 3.9, найти изгибающие моменты и построить эпюры этих внутренних усилий
161
Рис. 3.9
Размеры рам и значения нагрузок приведены в табл. 3.1. Поперечные сечения элементов всех рам имеют одинаковую изгибную жесткость EIZ .
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
Нагрузки |
|
|
Размеры рам в м |
|
|
|
||
задачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P в кН |
q в кН/м |
l |
l1 |
l2 |
h |
h1 |
|
h2 |
|
1 |
12,2 |
15 |
- |
3 |
7 |
- |
4 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
14,3 |
23 |
4 |
- |
- |
- |
6 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
- |
26 |
- |
8 |
3 |
2 |
- |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
18,5 |
21 |
10 |
- |
- |
3 |
- |
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тема № 4. Определение внутренних усилий в плоских статически неопределимых рамах от неподвижной нагрузки с использованием матричной формы метода сил
Цель занятия:
Научиться определять изгибающие моменты от действия постоянной нагрузки с использованием с использованием матричной формы метода сил.
162
Исходные уравнения, рабочие формулы и правила. Для числен-
ной реализации матричной формы метода сил необходимо:
1.Осуществить дискретизацию расчетной схемы стержневой конструкции. В результате дискретизации расчетная схема конструкции разбивается на s отдельных элементов, соединенных между собой и с основанием в f узлах, и в ней выделяется r расчетных сечений.
2.Осуществить дискретизацию внешней нагрузки. В результате дискретизации и формируется вектор нагрузки
G G1Gf
в случае одной схемы нагружения или матрица нагрузок
G11 |
G1k |
|
||
|
|
|
|
|
G |
|
|||
|
|
|
|
|
Gf 1 |
Gfk |
в случае сочетания k схем нагружения.
3.Образовать основную систему метода сил и для нее:
3.1. Сформировать матрицу податливости изгибным деформациям разрозненных элементов основной системы
|
b |
0 |
0 |
|
|
l j |
|
|
|
|
|
|
BM |
|
1 |
|
0 |
|
bj |
2 |
1 |
j 1,...,s . |
|||
|
0 |
|
|
|
1 |
2 |
|
|||||
|
|
0 |
0 |
b |
|
|
6EI j |
|
|
|||
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
3.2. Рассмотреть единичные состояния, связанные с действием основных неизвестных, и сформировать матрицу влияния изгибающих моментов основной системы
m110 |
m10n |
|
||
|
|
|
|
|
L0m |
|
|||
|
0 |
|
0 |
|
mr1 |
mrn |
|
3.3. Рассмотреть грузовые единичные состояния и сформировать матрицу влияния изгибающих моментов основной системы, связанную с действием нагрузки
163
|
m110 |
m10f |
|
||
L0M P |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
0 |
|
0 |
|
|
|
|
|
||
|
mr1 |
mrf |
|
4. Получить матрицу влияния изгибающих моментов заданной сис-
темы
|
L0m L0m BM |
L0m |
1 |
|
LM L0M P |
L0m BM |
L0M P . |
||
|
|
|
|
|
5. Определить изгибающие моменты по формуле:
– в случае одной схемы нагружения
MLM G ;
–в случае сочетания k схем нагружения
MLM G .
6.Выполнить кинематическую поверку правильности нахождения внутренних усилий
L0m BM M 0.
Пример 5. Для рамы, показанной на рис. 4.1, построить эпюру M.
Рис. 4.1
Осуществляем дискретизацию расчетной схемы рамы (рис. 4.2).
В результате проведенной дискретизации рама разбита на пять элементов, соединенных между собой и с основанием в шести узлах, и в ней выделено восемь расчетных сечений
s 5, |
f 6, |
r 8 . |
164
Поскольку изгибающие моменты в расчетных сечениях, расположенных по разные стороны от узла, одинаковые, то для сокращения объема вычислений пары расчетных сечений во втором и четвертом узлах объединены в общие расчетные сечения 2 и 5.
Осуществляем дискретизацию нагрузки (рис. 4.3) и формируем вектор нагрузки
3 G 2 .
42
Рис. 4.2 |
Рис. 4.3 |
Образуем основную систему метода сил (рис. 4.4)
Рис. 4.4
и формируем матрицу податливости изгибным деформациям разрозненных элементов основной системы, которая имеет следующую структуру
165
|
b1 |
0 |
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
2 |
|
|
B |
|
b |
|
|
M |
|
3 |
b4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
b |
|
|
|
|
5 |
|
Матрицы податливости отдельных элементов, с учетом значений геометрических и жесткостных параметров элементов, имеют вид
b |
|
|
l |
|
2 |
1 |
|
|
2 |
2 |
|
|
1 |
|
|
|
0.333 |
2 |
|
|
1 |
|
|
|
|||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
6 EI 1 |
1 |
2 |
|
|
|
6EI |
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
EI |
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|||||||||
b |
|
|
l |
|
2 |
1 |
|
|
2 |
|
2 |
1 |
|
|
0.333 |
2 |
1 |
|
|
||||||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
6 |
EI 2 |
1 |
2 |
|
|
6EI |
|
1 |
2 |
|
|
|
|
EI |
|
1 |
2 |
|
|
||||||||||||||
b |
|
|
l |
|
2 |
1 |
|
|
|
2.5 |
|
|
|
|
2 |
|
1 |
|
|
|
0.104 |
|
2 |
|
1 |
|
|
||||||||
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
6 |
EI 3 |
1 |
2 |
|
|
|
24EI |
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
EI |
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
||||||||
b |
|
|
l |
|
2 |
1 |
|
|
2.5 |
|
|
|
2 |
|
|
1 |
|
|
0.104 |
2 |
|
|
1 |
|
|||||||||||
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
6 |
EI 4 |
1 |
2 |
|
|
24EI |
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|
EI |
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
||||||||||
b |
|
|
l |
|
2 |
1 |
|
|
|
7 |
|
|
2 |
|
1 |
|
|
0.583 |
2 |
|
1 |
|
|||||||||||||
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
6 |
EI 5 |
1 |
2 |
|
|
|
12EI |
|
1 |
|
2 |
|
|
|
EI |
|
|
1 |
|
2 |
|
Тогда матрица податливости, с учетом объединения пар расчетных сечений во втором и четвертом узлах, примет вид
|
|
|
|
0.666 |
0.333 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.333 |
0.666 |
0.333 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
0.333 |
0.666 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
0.208 |
0.104 |
|
|
|
BM |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
EI |
|
|
|
0.104 |
0.208 |
0.104 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0.104 |
0.208 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.166 |
0.583 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.583 |
1.166 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для формирования матрицы влияния изгибающих моментов основной системы, связанные с действием основных неизвестных, рассмотрим единичные состояния и построим единичные эпюры изгибающих моментов.
166
Первое единичное состояние и соответствующая ему единичная эпюра показана на рис. 4.5.
Рис. 4.5
Второе единичное состояние и соответствующая ему единичная эпюра показана на рис. 4.6.
Рис. 4.6
Тогда матрица влияния изгибающих моментов основной системы, связанная с действием основных неизвестных, имеет вид
|
|
0 |
4 |
|
|
|
-2 |
4 |
|
|
|
|
||
|
|
-4 |
4 |
|
|
|
-4 |
4 |
|
L0 |
|
|
||
m |
|
-5.5 |
2 |
|
|
|
-7 |
0 |
|
|
|
|
||
|
|
-7 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0 |
|
|
|
|
167
При формировании матрицы влияния изгибающие моменты в единичных состояниях считаются положительными, если они растягивают внутренние волокна элементов, в противном случае они считаются отрицательными.
Для формирования матрицы влияния изгибающих моментов основной системы, связанную с действием нагрузки, рассмотрим грузовые единичные состояния и построим единичные эпюры изгибающих моментов.
Первое грузовое единичное состояние и соответствующая ему единичная эпюра показана на рис. 4.7.
Рис. 4.7
Второе грузовое единичное состояние и соответствующая ему единичная эпюра показана на рис. 4.8.
Рис. 4.8
Третье грузовое единичное состояние и соответствующая ему единичная эпюра показана на рис. 4.9.
Рис. 4.9
168
Четвертое грузовое единичное состояние и соответствующая ему единичная эпюра показана на рис. 4.10.
Рис. 4.10
Тогда матрица влияния изгибающих моментов основной системы, связанная с действием нагрузки, имеет вид
|
|
-2 |
0-2-4 |
|
|
|
|
|
0 |
0-2-4 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
0 |
0-2-4 |
|
|
|
|
0 |
0-2-4 |
|
0 |
|
|
|
||
LM P |
|
0 |
0 0 -2 |
|
|
|
|
|
0 |
0 0 0 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
0 |
0 0 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0 0 0 |
|
|
|
|
|
При формировании матрицы влияния изгибающие моменты в единичных грузовых состояниях считаются положительными, если они растягивают внутренние волокна элементов, в противном случае они считаются отрицательными.
Тогда матрица влияния изгибающих моментов заданной системы, полученная с помощью формулы
|
L0m L0m BM |
L0m |
1 |
|
LM L0M P |
L0m BM |
L0M P |
||
|
|
|
|
|
имеет вид
169
LM
Для определения изгибающих моментов заданной системы умножим полученную матрицу влияния на вектор нагрузки и найдем
-4.0751.502
1.079
1.079
M 3.799
-1.48
-1.48
0
Эпюра изгибающих моментов, соответствующая полученному вектору, показана на рис. 4.11.
Рис. 4.11
Выполняя кинематическую поверку правильности нахождения изгибающих моментов, получим
170