книги / Механика деформирования и разрушения горных пород
..pdfs to*
Рис. 2.28. Зависимость модуля пластичности S на единичной площадке от скорости деформирования é для известняка (а) и кварцевого песчаника {б) при разной влажности W, %:
1— W= 0; 2 — W= 1,2; 3 — W=2>\ 4 — W= 9
на единичной плоскости сдвига для сухого образца при
постоянной стандартной скорости |
деформирования, |
которая |
||
в наших |
опытах |
составляла 10“ 5 с -1; Къ-—константа, |
получа |
|
емая из |
опыта. |
|
|
|
Зависимость модуля пластичности от влажности и скорости |
||||
деформирования |
(рис. 2.28) может |
быть описана аналитически |
с учетом выражений (2.14) и (2.52) уравнением следующего вида:
5=5„(1 ±lnêj /1пе1п)ехр( —Le, — IV), |
(2.53) |
где S0— модуль пластичности сухого образца на |
единичной |
плоскости сдвига, полученный при стандартной скорости деформации еï = 10" 5 с" 1.
При этом в выражении (2.53) е1— текущая скорость дефор мации, е1п — координата полюса пересечения лучей на рис. 2.28. В уравнении (2.53) знак минуса в скобках ставится при значениях ^ 10"5 с” 1; при значениях > 10“5 о-1 в уравнении (2.53) ставится знак плюс.
Условия предельных состояний в зависимости от влажности, но при одной какой-либо фиксированной скорости деформации,
имеют |
вид |
|
|
|
|
тп = т^ехр (Ac-zW); |
(2.54) |
|
|
ту = т®ехр(5с —2, IV), |
(2.55) |
где |
z |
и Zj— константы, имеющие те |
же значения, что |
и в |
уравнениях (2.48) и (2.49); т®, т®— соответственно предел |
прочности и предел упругости сухого образца в условиях одноосного сжатия при какой-либо фиксированной скорости деформации.
Рис. 2.29. Зависимость коэффициентов А и В от скорости деформирования
Éпри разных уровнях влажности для известняка (а) и кварцевого песчаника (б)
Сизменением скорости деформирования т", т", А и В в урав нениях (2.54) и (2.55) перестают быть константами и становятся функциями, скорости деформации.
Значения т“ и т" изменяются в соответствии с эксперимен
тальными |
зависимостями, |
представленными |
на рис. 2.24 |
и рис. 2.25. |
Для любого |
значения скорости |
деформации |
в координатах lgт —с может быть построен паспорт прочности
и упругости точно так же, |
как это было выполнено для |
сухих образцов на рис. 2.21. |
Перемещение предельных линий |
на рис. 2.21 вверх по мере возрастания скорости свидетельству ет об увеличении т0 и т", а увеличение наклона предельных линий с ростом скорости соответствует возрастанию А и В. Весь этот анализ остается в силе и для случая увлажненных горных пород.
Аналогом уравнений (2.54) и (2.55) являются уравнения (2.48) и (2.49), связывающие коэффициенты у в кинетическом
уравнении с параметрами с и W, |
где А |
и В сохраняют те |
же значения, что и в уравнениях |
(2.48) и |
(2.49). |
По уравнениям (2.48) и (2.49) |
также |
можно построить |
серию графиков, аналогичную паспортам предельных состоя ний, изображенным на рис. 1.1, но только в координатах lg у —с.
На рис. 2.29 представлены зависимости коэффициентов А и В в уравнениях (2.48), (2.49), (2.54), (2.55) от скорости деформации при разных уровнях влажности. Как видно из графиков во всех случаях с уменьшением скорости значения А и В снижаются, лучи А и В пересекаются в одном полюсе. Экспериментальные точки, относящиеся к разным уровням влажности хорошо легли на одни и те же лучи, что указывает на независимость коэффициентов А и В от влажности и за висимость их только от скорости деформации.
В табл. 2.3 приведены значения коэффициентов А и В при разных влажностях и скоростях деформирования, вычисленные для координат (lg т —с) и (lgy —с). Из табл. 2.3 видно, что изменения значений А и В с изменением влажности проявля ются весьма слабо и этим в практических целях можно пренебрегать.
Экспериментальные результаты (см. рис. 2.24 и рис. 2.25) достаточно хорошо объясняются с позиций кинетической теории: любой луч, проведенный по экспериментальным точкам до пересечения его с другими лучами в едином полюсе, описывается аналитически уравнениями (2.50) и (2.51).
Т аблица 2.3 |
|
|
|
|
|
|
Порода |
W, % |
Igé,. |
|
А |
|
В |
lgx-с |
|
|
Igi-c |
|||
|
|
|
IgY-f |
Igx-f |
||
Известняк |
|
1 |
4,4 |
4,4 |
2,9 |
2,8 |
|
0 |
2 |
4 |
3,8 |
2,6 |
2,6 |
|
5 |
3,5 |
3,5 |
2,3 |
2,3 |
|
|
|
8 |
3,1 |
3 |
1,8 |
2,1 |
|
|
1 |
4,6 |
4,4 |
2,9 |
3 |
|
1,2 |
2 |
4,3 |
4 |
2,6 |
2,7 |
|
5 |
3,7 |
3,5 |
2,3 |
2,3 |
|
|
|
8 |
3,2 |
3 |
2 |
2 |
|
|
1 |
4,6 |
4,6 |
2,9 |
3 |
|
3 |
2 |
4 |
3,9 |
2,7 |
2,7 |
|
5 |
3,5 |
3,4 |
2,5 |
2,4 |
|
|
|
8 |
3 |
3 |
2,1 |
2 |
Кварцевый |
|
1 |
7,4 |
7,4 |
5,6 |
5,4 |
песчаник |
0 |
2 |
6,6 |
6,5 |
5 |
4,9 |
|
5 |
5,7 |
5,6 |
4,3 |
4,2 |
|
|
|
8 |
4,7 |
4,6 |
3,5 |
3,5 |
|
|
1 |
7,4 |
7,4 |
5,8 |
5,5 |
|
1,2 |
2 |
6,5 |
6,5 |
5 |
4,8 |
|
5 |
5,3 |
5,6 |
4,3 |
4,1 |
|
|
|
8 |
4,8 |
4,7 |
3,7 |
3,5 |
|
|
1 |
7,6 |
7,9 |
5,8 |
5,5 |
|
9 |
2 |
7 |
7 |
5,3 |
5,8 |
|
5 |
6 |
5,6 |
4,6 |
4,1 |
|
|
|
8 |
4,8 |
4,7 |
3,8 |
3,5 |
Коэффициенты корреляции этих зависимостей во всех случаях получились от 0,9 до 0,99, что позволяет высказать ряд фундаментальных положений и в частности: энергия активации Uo, частотный множитель е0 в кинетическом уравнении не зависят от вида напряженного состояния, скорости дефор мирования и от уровня влажности.
Влажность оказывает влияние лишь на структурно-чувст вительный коэффициент у, который в кинетическом уравнении и определяет угол наклона лучей: чем коэффициент у меньше, тем круче в координатах (т —lgej проходит луч (см. рис. 2.24 и рис. 2.25).
Роль факторов скорости, вида напряженного состояния, структуры и размера зерна проанализированы в разд. 1, где рассматривались неувлажненные горные породы.
Влажность оказывает влияние на модуль Юнга: с воз растанием уровня влажности модуль Юнга во всех случаях снижается, коэффициент Пуассона от влажности практически не зависит.
В табл. 2.4 приведены экспериментальные значения модуля
Юнга Е, коэффициент Пуассона и пределы |
прочности |
тп и упругости Ту для разных уровней влажности |
W, бокового |
давления ст2 и скоростей деформирования lgëj. По значениям Тп и Ту построены графики на рис. 2.24 и 2.25.
На основании уравнений (2.50), (2.51), (2.54) и (2.55) могут быть построены паспорта прочности и упругости в форме огибающих главных' кругов Мора.
Поскольку в виде огибающей главных кругов теория Мора имеет широкое применение, целесообразно проанализировать влияние влажности и скорости деформации на такие показа тели, используемые в этой теории, как коэффициент сцепления и угол внутреннего трения.
Т а б л и ц а 2.4
N |
W, % |
lg с ,, с -1 Е- Ю4, МПа |
V |
т„, МПа |
ху, МПа |
|
|
|
Известняк |
ст2 = 0 |
|
|
1 |
0 |
10 |
2,5 |
0,3 |
48,5 |
27,5 |
2 |
3 |
8,2 |
1,6 |
0,2 |
29 |
22,5 |
1 |
0 |
7,3 |
2,7 |
0,2 |
46 |
28,5 |
2 |
1 |
7,4 |
1,9 |
0,4 |
35,5 |
27,5 |
3 |
3 |
7,5 |
1,6 |
0,4 |
28 |
22,5 |
1 |
0 |
6 |
3,4 |
0,3 |
48,5 |
32,5 |
2 |
1,2 |
8 |
2,6 |
0,4 |
39 |
27,5 |
3 |
2,7 |
6 |
1,8 |
0,2 |
31,5 |
22,5 |
1 |
0 |
5,9 |
3 |
0,2 |
62,5 |
42,5 |
2 |
1 |
6 |
2,2 |
0,2 |
40,5 |
35 |
3 |
3 |
4,1 |
1,1 |
0,2 |
31,5 |
27,5 |
1 |
0 |
3,3 |
2,7 |
0,2 |
57 |
40 |
2 |
1,2 |
5 |
1,2 |
0,2 |
43,5 |
35 |
N |
W, % lgé,, с 1 Е: 104, МПа |
V |
тя, МПа |
Ту, МПа |
|
|
Известняк ст2 = 0 |
|
|
||
3 |
2,8 |
3,8 |
1,5 |
0,3 |
37,5 |
27,5 |
1 |
0 |
1 |
3,5 |
0,3 |
62 |
42,5 |
2 |
2,8 |
1,4 |
1 |
0,2 |
38 |
30 |
1 |
0 |
0,1 |
3,4 |
0,2 |
69 |
45 |
2 |
1,1 |
1,9 |
1,6 |
0,3 |
51 |
40 |
3 |
2,9 |
1,8 |
1,9 |
0,4 |
48 |
35 |
1 |
|
ст2 = 20 МПа |
|
|
|
|
0 |
8,7 |
2,4 |
0,6 |
65,5 |
42,5 |
|
2 |
1,1 |
8,5 |
1,8 |
0,3 |
63 |
40 |
1 |
0 |
7,8 |
2,1 |
0,3 |
68,5 |
40 |
2 |
1,1 |
7,6 |
1,8 |
0,3 |
64,5 |
42,5 |
3 |
2,6 |
7,9 |
1,3 |
0,3 |
48,5 |
33 |
1 |
0 |
6,6 |
2,2 |
0,2 |
76 |
50 |
2 |
1,2 |
6,5 |
2,3 |
0,2 |
70,5 |
45 |
3 |
3 |
7 |
1,1 |
0,2 |
47 |
35 |
1 |
0‘ |
3,8 |
3 |
0,3 |
88 |
61 |
2 |
1,1 |
3,4 |
1,9 |
0,2 |
80 |
50 |
3 |
2,8 |
3,8 |
1,9 |
0,2 |
70 |
45 |
1 |
О |
1,5 |
2,5 |
0,3 |
93 |
64 |
2 |
2,9 |
1,8 |
1,2 |
0,2 |
67,5 |
50 |
1 |
О |
0,3 |
3,4 |
0,6 |
93,5 |
68 |
2 |
1,2 |
0,2 |
1,9 |
0,3 |
82,5 |
58 |
3 |
3,1 |
0,2 |
1,8 |
0,3 |
74,5 |
53 |
1 |
|
ст2 = 50 МПа |
|
|
|
|
О |
9 |
2,3 |
0,3 |
98 |
59 |
|
2 |
1,2 |
8,5 |
1,9 |
0,2 |
83 |
55 |
3 |
2,7 |
9 |
1,6 |
0,3 |
78,5 |
50 |
1 |
О |
6,2 |
2 |
0,2 |
100 |
63 |
2 |
1,2 |
7,9 |
1,7 |
0,2 |
85 |
55 |
3 |
2,8 |
6 |
1,6 |
0,3 |
72,5 |
50 |
1 |
О |
7 |
2,1 |
0,2 |
98 |
70 |
2 |
1,2 |
5,1 |
1,7 |
0,2 |
89 |
65 |
3 |
3 |
5,1 |
1,6 |
0,2 |
81 |
58 |
1 |
О |
4 |
2,3 |
0,2 |
115 |
85 |
2 |
1,7 |
3,7 |
2,2 |
0,2 |
105 |
75 |
3 |
2,8 |
3,8 |
2,3 |
0,3 |
98 |
65 |
1 |
О |
0,5 |
2,2 |
0,2 |
128 |
90 |
2 |
1,9 |
0,4 |
2,1 |
0,2 |
113,5 |
80 |
3 |
3 |
0,4 |
2,9 |
0,4 |
106,5 |
77 |
1 |
|
Кварцевый |
песчаник |
ст2 = 0 |
|
|
0 |
10,8 |
2,8 |
0,4 |
30 |
22,5 |
|
2 |
0 |
8,2 |
2,4 |
0,4 |
38 |
21 |
3 |
1,2 |
9,5 |
2 |
0,3 |
23 |
19 |
4 |
9 |
8,1 |
1,5 |
0,2 |
24 |
17,7 |
1 |
0 |
7,5 |
2 |
0,1 |
38 |
16,5 |
2 |
0 |
6,1 |
1,7 |
0,2 |
36,6 |
15 |
3 |
U |
6,1 |
1,6 |
0,2 |
25 |
20 |
4 |
8,8 |
7,4 |
1,7 |
0,3 |
23,7 |
12 |
5 |
8,8 |
6,6 |
1,8 |
0,3 |
25 |
14 |
N |
W, % |
Igè,, с~‘ |
ЕЮ4, МПа |
V |
т„, МПа |
ту, МПа |
|
|
|
Кварцевый |
песчаник |
ст2 = 0 |
|
|
|
1 |
0 |
5,3 |
|
1,8 |
0,3 |
42 |
20 |
2 |
0 |
5,9 |
|
1,8 |
0,2 |
40 |
17,5 |
3 |
1,2 |
4 |
|
1,5 |
0,4. |
31,5 |
26 |
4 |
8,9 |
4,3 |
|
1,4 |
0,3 |
28,7 |
20 |
1 |
0 |
3,5 |
|
1,7 |
0,2 |
53 |
15 |
2 |
1,3 |
3,4 |
|
1,5 |
о,з |
32,5 |
27,5 |
3 |
9,2 |
3,8 |
|
1,3 |
0,2 |
30 |
24 |
1 |
0 |
2,5 |
|
1,6 |
0,2 |
49 |
20 |
2 |
0 |
1,7 |
|
2,3 |
0,4 |
54 |
30 |
3 |
0 |
1,2 |
|
2,1 |
0,4 |
63 |
25 |
4 |
8,8 |
2 |
|
1,2 |
0,5 |
37 |
22 |
5 |
9,1 |
Т,з |
|
1 |
0,3 |
29,5 |
22 |
|
|
|
с г 2= 50 МПа |
|
|
|
|
1 |
0 |
8,2 |
|
2,4 |
0,2 |
114 |
82 |
2 |
1,3 |
8,6 |
|
2,3 |
0,3 |
94 |
65 |
3 |
9,2 |
8,4 |
|
1,7 |
0,3 |
67 |
43 |
1 |
0 |
6,5 |
|
2,3 |
0,2 |
115 |
81 |
2 |
1,25 |
7,7. |
|
2 |
99 |
70 |
|
3 |
1,2 |
6,5 |
|
2 |
0,2 |
111 |
75 |
4 |
8,8 |
6,3 |
|
1,8 |
0,7 |
65 |
42 |
1 |
0 |
5,4 |
|
4,5 |
0,2 |
120 |
80 |
2 |
0 |
4 |
|
3,6 |
0,2 |
118 |
85 |
3 |
1,2 |
4 |
|
2,3 |
0,2 |
115,5 |
78 |
4 |
8,7 |
4,4 |
|
1,5 |
0,3 |
73,5 |
50 |
1 |
0 |
3,8 |
|
3,4 |
0,2 |
140 |
95 |
2 |
1,3 |
4 |
23 |
0,2 |
115,5 |
78 |
|
3 |
9,3 |
3,8 |
|
1,9 |
0,4 |
88 |
55 |
1 |
0 |
2,9 |
|
3 |
0,4 |
139 |
100 |
2 |
0 |
1,9 |
|
2,4 |
0,2 |
167 |
115 |
3 |
9,1 |
1,4 |
|
1,8 |
0,2 |
72 |
55 |
4 |
8,9 |
0,2 |
|
1,6 |
0,6 |
78 |
60 |
|
|
|
ст2= 100 МПа |
|
|
гоо |
|
1 |
0 |
6,5 |
' |
2,7 |
0,2 |
138 |
|
2 |
1,2 |
6,6 |
|
2,1 |
0,2 |
175 |
100 |
3 |
9,2 |
6,2 |
|
1,4 |
0,2 |
72,5 |
45 |
1 |
0 |
4,5 |
|
3,5 |
0,2 |
117,5 |
100 |
2 |
8,9 |
4,6 |
|
1,3 |
0,4 |
70,5 |
49,5 |
1 |
0 |
3,8 |
|
4 |
0,2 |
170 |
120 |
2 |
1,2 |
3,6 |
|
2,1 |
0,2 |
162 |
125 |
1 |
0 |
2,7 |
|
4 |
0,2 |
195 |
125 |
2 |
9,1 |
1,7 |
|
1,2 |
0,5 |
77,5 |
55 |
3 |
8,9 |
0,2 |
|
1,4 |
0,3 |
99 |
62,5 |
Графики зависимости коэффициента сцепления К ' от ско рости деформирования для известняка и кварцевого песчаника изображены на рис. 2.30. Лучи, относящиеся к разным уровням
влажности, сходятся в одном полюсе при абсциссах \ g i x=22 для известняка и 19 для кварцевого песчаника. Значения
Рис. 2.30. Зависимость коэффициента сцепления К' от скорости деформирова ния Zi для известняка (а) и кварцевого песчаника (б) при разных уровнях влажности W, %:
1— W= 0; 2 — W —1; 3 — W= 3; 4 — W= 1,2; 5— W= 9
абсцисс полюса на рис. 2.30 и на соответствующих рисунках 2.24 и 2.25 оказались одинаковыми. Это и понятно, так как в обоих случаях имеем дело с показателями прочности породы. Аналитически зависимость коэффициента сцепления от влаж ности при постоянной скорости деформации может быть описана уравнением вида
K'{W) = K 0tl ~ zW, |
(2.56) |
где К'0— коэффициент сцепления для сухой породы; z — кон станта, равная ее значению в уравнении (2.54).
Зависимости, изображенные на рис. 2.30, где учитывается также и влияние скорости, могут быть выражены уравнением
|
K'{W, è1)= X01п (èi/è„)e-гИ', |
(2.57) |
||
где |
Х0— константа, |
определяющая угол наклона луча для |
||
породы в сухом состоянии. |
|
|
||
|
С учетом кинетической концепции Х0 может быть записана |
|||
следующим образом: |
|
|
||
|
|
К=КТ1у0, |
|
|
где |
К — постоянная |
Больцмана; |
Т — абсолютная |
температура |
по |
Кельвину; у0— структурно |
чувствительный |
коэффициент, |
|
определяющий угол |
наклона луча для неувлажненной породы. |
|||
|
Тогда уравнение (2.57) можно записать |
|
||
|
К'{IV, è, )= КТ/у0ln {èi/è„)e~zW |
(2.58) |
7 Заказ 3356 |
97 |
Зависимость угла внутреннего трения от скорости дефор мирования представлена на рис. 2.31. Как видно, угол внут реннего трения с увеличением скорости возрастает. Данный факт находится в полном соответствии с возрастанием парамет ров А и В в уравнениях (2.29) и (2/30), ибо эти величины и угол внутреннего трения отражают одни и те же свойства пород: возрастание предела прочности и предела упругости с увеличением бокового давления. Угол внутреннего трения, так же как коэффициенты А и В, очень слабо зависят от влажности. Для практических целей влиянием влажности на угол внутреннего трения для скальных горных пород можно пренебречь и считать его не зависящим от нее.
3. МЕХАНИКА ДЕФОРМАЦИОННОГО УПРОЧНЕНИЯ И РАЗУПРОЧНЕНИЯ ГОРНЫХ ПОРОД
3.1. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ В УСЛОВИЯХ ОДНООСНОГО СЖАТИЯ
Одноосное напряженное состояние считается простей шим и с него всегда начинается исследование горных пород. При исследовании полных диаграмм напряжение— деформация горных пород, включающих ниспадающую (запредельную) ветвь, расположенную за пределом прочности, наибольшие методические трудности встречаются именно в опытах на одноосное сжатие, причем эти трудности подчас значительно превосходят сложность эксперимента на сжатие под высоким боковым давлением.
Причина методических затруднений кроется в весьма вы сокой хрупкости горных пород, которая наиболее высока при одноосном сжатии. Последнее определяет крутизну спада запредельной ветви диаграммы, характеризуемой так называ емым модулем спада М . У хрупких пород модуль спада при одноосном сжатии может более чем на два порядка превос
ходить модуль Юнга |
этих пород, который обычно находится |
в интервале величин |
105 МПа. |
Типичная полная диаграмма напряжение—деформация по казана на рис. 3.1. В начале нагружения проходим область упругих деформаций, описываемую прямолинейным участком диаграммы, наклон которого определяется модулем Юнга Е. По достижении предела упругости а у наступает область необратимых деформаций, которая продолжается до предела прочности а п, отвечающего максимуму нагрузки. После пе-
Рис. 3.1. Схематическая диаграмма напряжение —деформация при одно осном сжатии
рехода через максимум наступает область запредельного дефор мирования, которая продолжается до достижения предела остаточной прочности ст„. В этой области деформирование часто идет по прямой, либо очень близкой к прямой линии, имеющей наклон, тангенс угла которого М называется модулем спада. В момент достижения а0 теряется полностью сцепление на плоскости сдвига и образец в этом случае легко разделяется на части.
Площади под диаграммой означают работы, затраченные на деформирование образца; п0 — работа необратимой дефор мации на пределе прочности; п„— работа упругих деформаций
на пределе |
прочности; п3 — работа |
необратимых деформаций |
в запредельной области, е", eï |
и e î — соответствующие |
|
названным |
областям деформации. |
|
Линия, касающаяся точки предела прочности и проведенная под углом, тангенс которого обозначен Мь, характеризует жесткость испытательной машины или пресса. Мь является
коэффициентом |
жесткости |
этой машины. |
Если жесткость машины такова, как это показано на схеме |
||
рис. 3.1, т. е. |
М ^ М Ь, то |
получить ниспадающий участок |
диаграммы не удается, так как по достижении предела прочности разрушение образца начинается и завершается за счет упругой энергии n*, запасенной в машине, и процесс этот является неуправляемым. Для того чтобы эксперимен тально получить ниспадающую ветвь, необходимо соблюдать условие:
М ^ М Ь. |
(3.1) |
В этом случае процесс деформирования оказывается ко нтролируемым и ниспадающая ветвь может быть построена точно таким же образом, как и ветвь нагружения до предела прочности. На рис. 3.2 показана серия полных диаграмм для пород разной хрупкости, получаемых в условиях од ноосного сжатия на жесткой установке. Как видно из графиков,
7* |
99 |
Рис. 3.2. Полные диаграммы на пряжение—деформация при одно осном сжатии серии горных пород:
1— коелгинский мрамор; 2— НВО пес чаник; 3 — ВО песчаник; 4 ~ диабаз; 5 — плагиограниг: 6 — роговик магнетитогематитовый; 7 - руда магнетито-гема- титовая; 8 — альбинит
ниспадающие ветви проходят у некоторых пород намного круче, чем участок, описываемый законов Гука. Наблюдается очень сильное разрыхление породы за пределом прочности.
Здесь |
общие |
объемные деформации расширения |
достигают, |
|
у некоторых пород более |
10%. |
Е, модуля |
||
В |
табл. 3.1 |
приведены |
значения модуля Юнга |
спада М, предела прочности ст„, деформаций е", коэффициента Пуассона v для некоторых пород.
Крутизна спада характеризует хрупкость горной породы, а модуль спада М есть количественная характеристика хруп кости. До получения полных диаграмм напряжение—дефор мация хрупкость пород оценивалась параметрами диаграммы до предела прочности. Например, Я. А. Бич оценивал хрупкость пород следующим соотношением:
*«= eï/(ef + eï), |
(3.2) |
где с* и eÇ— соответственно упругая и остаточная деформация.
Указанный коэффициент |
используется в качестве критерия |
|||||
удароопасности участков |
угольных |
пластов, и |
поэтому |
|||
Т а б л и ц а 3.1 |
|
|
|
|
|
|
|
Порода |
Е 105, |
М 105. |
|
CÏ10--’ |
|
|
МПа |
МПа |
МПа |
|
||
|
|
|
|
|||
Мрамор |
(НВО) |
0,4 |
0,2 |
76 |
0,6 |
0,2 |
Песчаник |
0,3 |
3 |
142 |
0,5 |
0,1 |
|
Песчаник |
(ВО) |
0,2 |
8 |
157 |
1,1 |
0,3 |
Диабаз |
|
0,7 |
13,2 |
295 |
0,3 |
0,2 |
Плагиогранит |
0,6 |
8 |
335 |
0,2 |
0,2 |
|
Роговик |
магнетито-гематитовый |
0,8 |
5,7 |
480 |
0,2 |
0,1 |
Руда магнетито-гематитовая |
1,1 |
4,5 |
580 |
0,5 |
0,1 |
|
Альбинит |
0,9 |
4,3 |
620 |
1,2 |
0,1 |
|
Биотитовый гранит |
0,6 |
1,8 |
175 |
0,6 |
0,2 |