книги / Системы управления летательными аппаратами и их силовыми установками
..pdfdx
~dt = сй <i=vx
dy |
c2 =vy%; |
— = ~gt + c2; |
|
* = V +C^ |
сз = ; |
gt2
У= — ^- + V + C4» с4 = ^ :
x=v*J + xK;
gt2 |
+vy j+ y K- |
|
y = - jY |
|
|
x = L, |
y = 0, |
|
L = xK+v xj n, |
(2.3) |
|
2 |
|
|
8‘n
V n - A = 0 .
2v
Решив данное уравнение, определим продолжительность пас сивного участка траектории
*"= “ ( vW vî . +2®,« ) |
(2.4) |
|
Подставив (2.4) в (2.3), получим зависимость для определения дальности полета ЛА:
L = x„+- |
L |
+ л К +2& Л |
(2.5) |
8 |
|
Аналогично можно получить зависимость для определения бо кового отклонения ЛА:
» « . + v ( v' - +^ - +2®’« )
(2.6)
о
Из полученных выражений видно, что на дальность полета и бо ковое отклонение влияют параметры конца активного участка траек тории.
Если учитывать пространственный полет и вращение Земли, то выражения для дальности полета и бокового отклонения ЛА можно представить в виде
1 = /| (Хк.Л »■2к.'*4 .V,' >VzK»0 » |
(2-7) |
В = / 2 (^к>У*’**>VA-K.V, K,\ ,t). |
|
Определим отклонение дальности полета ЛА от расчетного зна |
|
чения Lp ДL = L - L p. Приравняв это отклонение нулю, |
получим |
уравнение управления дальности полета ЛА. |
|
2.3. Уравнение управления дальностью полета ЛА
Для определения уравнения управления дальностью полета ЛА функция дальности раскладывается в ряд Тейлора в окрестностях точки выключения двигателя:
L =Lp + |
' dL' Ах+ |
[9L) A y + f — |
1 |
A z + |
[ |
Av,+ |
|
|
удхур |
Ify)p |
U J |
p |
|
|
|
|
ÔL4 |
( d L ' |
Avz + |
dL |
A/ + |
|
|
|
\ dvy J, M » , ’гJ |
|
|
dt |
|
|
|
f d2L |
|
+ ...+ |
|
d2L |
|
(2.8) |
|
|
+ ...+ |
|
dvxdvyJ |
||||
Д а * 2 |
|
|
|
|
Дх = * - * кр, Ау = у - у кр и т.д.
Здесь x,y,z,vx,vY,vz,t - текущие значения параметров движе
ния ЛА;
А'кр >>V|)>2кр >vvK>viV>V2*>;кр - расчетные значения параметров дви жения ЛА в момент выключения двигателя, т.е. значения парамет ров, обеспечивающие попадание головной части ЛА в цель.
Как видно из приведенной выше зависимости, функция дально сти включает в себя линейные и нелинейные члены разложения в ряд Тейлора (ДХЛ,ALH). Итак,
L =Lp+AL„+AL„. |
(2.9) |
Определим отклонение дальности полета ЛА от расчетного зна чения
ДL = ДЬл + ДLH.
Введем понятие обобщенной координаты qt, / = 1,и, где п -
количество учитываемых параметров.
Примем следующее допущение: будем считать, что при нали чии на борту ЛА системы управления Дqt -> min, где
|
Л<7/=4,-4,Рк> |
(2.10) |
здесь q? - |
расчетное значение координаты в момент выключения |
|
маршевого двигателя. |
|
|
Таким |
образом, можно полагать, что Aqi < 1, тогда |
Aqf « 1 |
и т.д. На основании данного положения можно в зависимости для от клонения дальности не учитывать нелинейные члены разложения в ряд Тейлора. В этом случае уравнение управления дальностью по лета ЛА можно представить в виде
А£ = £ |
ДQi =0, |
(2. 11) |
/=1 |
dq, |
|
здесь ^LL - баллистический коэффициент. Vdc!i /р
Баллистический коэффициент показывает, насколько изменится дальность полета, если заданный параметр движения изменится на единицу измерения. Определим баллистические коэффициенты:
(2.12)
'dL
~ { vy ,+^ vi +2^ ) >
f |
\ |
d L
1 41- -
р * < 1
2.4. Методы наведения ЛА
Методы наведения ЛА делятся на две группы:
(2.13)
(2.14)
(2.15)
1.Методы наведения, основанные на использовании функцио налов управления дальностью полета ЛА.
2.Методы наведения, основанные на использовании терминаль ного наведения ЛА.
Рассмотрим сущность методов первой группы.
Преобразуем зависимость для функции управления дальностью (2.11) при учете (2.10). Тогда можно записать, что
(2.16)
где O tp - расчетное значение функционала управления дальностью,
д 1 л
ФL a = Z Яы (2.17) i=\dqt j
Ф/р вычисляется на земле, для чего необходимо рассчитать всю
траекторию полета ЛА. Для решения данной задачи надо знать коор динаты точки старта и точки цели. При движении ЛА определяется текущее значение функционала управления дальности и сравни вается с расчетным значением:
r |
4i- |
(2.18) |
Ф |
||
1=1 |
.dqtJ |
|
При равенстве текущего значения функционала расчетному зна чению подается команда на выключение маршевого двигателя и от деление головной части ЛА, т.е. t =tK.
В качестве достоинства методов первой группы можно отметить простоту алгоритмов, реализованных на борту ЛА, и небольшой объ ем расчетов. В качестве недостатка можно отметить значительное время, необходимое для подготовки исходных данных, что обуслов ливает их использование в стационарных комплексах, у которых за ранее известны координаты старта и цели.
Вторая группа методов основана на использовании терминаль ного наведения. Сущность данных методов заключается в том, что управление полетом ЛА осуществляется при учете координат цели. При движении ЛА прогнозируется его промах, что позволяет осуще ствлять коррекцию его полета. Для решения данной задачи на борту необходимо рассчитывать всю траекторию полета ЛА, что обуслов ливает осуществление на борту большого объема вычислений. На земле в основном выполняется операция по определению коорди нат точки старта, информация о которых вводится на борт, что не требует значительного времени. Данные методы могут применяться для наведения мобильных комплексов.
Глава 3 ОСОБЕННОСТИ МЕТОДОВ НАВЕДЕНИЯ
ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ
3.1. Особенности метода наведения по жесткой траектории полета
Дальность полета определяется по формуле
L =f(v K,QK), |
(3.1) |
где 0К - угол наклона вектора скорости в момент выключения дви гателя.
Итак, для обеспечения попадания головной части ЛА в цель не
обходимо выполнить два условия: |
(3.2) |
||
я |
CD |
||
CD |
|
II |
|
V |
к |
= V . |
(3.3) |
|
Ккр* |
|
Однако непосредственно угол наклона вектора скорости в поле те не регулируется. Но если учесть, что
0 = Э - а ,
где а - угол атаки, причем а « 0, то в полете можно регулировать угол тангажа (рис. 3.1). Таким образом, условие (3.2), выполнение которого должно обеспечить попадание головной части в цель, мож но с определенной степенью точности заменить условием
». = »*• |
(3-4) |
На основании вышеизложенного сформулируем особенности метода наведения ЛА по жесткой траектории полета:
1. Программное значение угла тангажа задается в функции вре мени (рис. 3.2)
». = /(')• |
(3.5) |
2. Для управления дальностью полета используются кажущиеся параметры движения ЛА, измеряемые акселерометрами (рис. 3.3, где vv - кажущееся ускорение; v - действительное ускорение; g -
ускорение силы тяжести). Наиболее простой функцио
нал управления дальностью мо жет иметь вид
w=wK. (3.6)
3. Для управления дально стью полета при использовании кажущихся параметров движения необходимо осуществлять регу лирование кажущейся скорости ЛА в каждый момент времени с целью выполнения условия
>K0 = w„(0. |
(3.7) |
где и>„ - программное значение кажущейся скорости.
Рассмотрим данное положение подробнее. |
Как видно на |
рис. 3.4, |
|
v = w -gsin& . |
(3.8) |
Будем считать, что при t = tK wK=wKp, тогда зависимость для
действительной скорости в момент выключения двигателя примет вид
Лс
VK=WKPJgsinS*.
о
Если учесть, что для ЛА одного и того же класса скорость в процессе полета нарастает не одинаково, что обусловлено техноло гическими допусками при изготовлении корпуса и двигателя ЛА, то моменты выключения двигателя ЛА будут отличаться (рис. 3.5). В соответствии с приведенной зависимостью будут отличаться и дей ствительные скорости ЛА в момент выключения двигателя. Напри мер, если tK< <кр, то vK> , что обусловит промах головной части
ЛА, при этом произойдет перелет, т.е. àL >0. Если же tK>/кр, то
vK<v и произойдет недолет, т.е. Д£<0.
Анализ данного положения диктует необходимость регулирова ния кажущейся скорости для приближения ее к расчетному значе-
пию. Это |
обеспечивается регулированием |
силы тяги двигателя, |
|
что достигается изменением подачи топлива в камеры сгорания дви |
|||
гателя. |
|
|
|
4. |
За счет регулирования тяги двигателя разбросы секундного |
||
расхода газов относительно расчетных значений будут невелики. Это |
|||
позволяет принять допущение (Aqt < l), что дает возможность реали |
|||
зовать на борту ЛА линейный функционал управления дальностью. |
|||
Регулирование кажущейся ско |
|
||
рости позволяет обеспечить выполне |
|
||
ние условия (рис. 3.6) |
|
|
|
|
/э < /к. |
(3.9) |
|
В заключение следует отметить, |
|
||
что метод наведения по жесткой тра |
|
||
ектории |
полета может |
применяться |
|
для управления полетом ЛА с жидко |
t |
||
стными |
реактивными |
двигателями |
|
в связи с необходимостью регулиро |
Рис. 3.6 |
||
вания силы тяги ЛА. |
|
|
3.2.Особенности метода наведения ЛА по гибкой траектории полета
1.В настоящее время ЛА военного назначения с жидкостны ми реактивными двигателями в значительной степени заменены на ЛА с твердотопливными двигателями, которые имеют лучшие экс плуатационные характеристики. Однако при этом возникают про блемы с регулированием силы тяги ЛА, а значит, и с регулиро ванием кажущейся скорости. При использовании для управления по летом твердотопливных ЛА метода наведения по жесткой траектории полета условие (3.9) может быть не выполнено, что недо пустимо.
Для устранения данного недостатка программное значение угла
тангажа задается не в функции времени, а функции скорости (рис. 3.7).
tola
Итак, первая особенность дан ного метода наведения заключается в следующем:
»„ = /( % ) . |
(310) |
где iv4 - вертикальная составляющая
кажущейся скорости (см. рис. 3.7). Алгоритмы вычисления про
граммного значения угла тангажа Рис. 3.7 при реализации данного метода на
ведения имеют следующий вид:
(3.11)
<И,П£ИП2’ |
|
(3.12) |
Wn2 < Wn < w„3, 8„ = ^ |
+ k2w\\ |
(3.13) |
= ôn.K. |
|
(3.14) |
где 8Пк - конечное значение программного угла тангажа.
Таким образом, при быстром нарастании скорости изменение угла тангажа происходит быстрее, а в противоположном случае ско
|
рость изменения угла |
тангажа |
|
уменьшается. Все это позволяет обес |
|
|
печить выполнение условия (3.9) при |
|
|
отсутствии регулирования |
кажущей |
|
ся скорости (рис. 3.8). |
|
|
2. |
Для упра |
|
используются действительные пара |
|
|
метры движения, т.е. на борту реша- |
|
Рис. 3.8 |
ется навигационная задача. |
|